Это интересно

В настоящее время в электронных устройствах самого различного назначения широкое распространение получили усилительные каскады с катодной нагрузкой. Они применяются в телевизионной и измерительной технике, в технике радиосвязи и вещания, в импульсной технике и экспериментальной физике.
    В данной статье рассматриваются свойства каскадов с катодной нагрузкой. Она должна помочь квалифицированным радиолюбителям правильно конструировать и рассчитывать такие каскады.
    Принципиальная схема усилительного каскада с катодной нагрузкой изображена на рис 1,а. Сопротивление нагрузки ZH в общем случае комплексно. Пунктиром показаны паразитные междуэлектродные и монтажные емкости.
    Как видно из рис 1, а, в отличие от каскада с анодной нагрузкой, в котором напряжение uск, действующее между сеткой и катодом лампы и управляющее ее анодным током, равно входному напряжению ивх, в каскаде с катодной нагрузкой управляющее напряжение uск является разностью между входным и выходным напряжениями uск = uвх — uвых. Таким образом, в усилительном каскаде с катодной нагрузкой существует стопроцентная отрицательная обратная связь по напряжению с последовательным введением напряжения обратной связи во входную цепь. Это определяет все его основные свойства.
    В рассматриваемом каскаде выходное напряжение обычно достаточно хорошо повторяет входное напряжение как по фазе, так и по величине. Поэтому такой каскад часто называют катодным повторителем.
    Так как в каскаде с катодной нагрузкой выходное напряжение снимается между катодом и отрицательным зажимом источника анодного питания, то оно содержит значительно меньшую постоянную составляющую, чем в каскаде с анодной нагрузкой. Это обстоятельство иногда дает возможность обходиться без разделительного конденсатора.
    Обычно в каскадах с катодной нагрузкой применяются либо триоды, либо пентоды в триодном соединении. Если лампа используется в пентодном соединении, то экранирующая сетка пентода по переменному напряжению должна быть соединена с катодом. Это может быть осуществлено, если, например, питание на экранирующую сетку подавать через гасящее сопротивление, а между катодом и экранирующей сеткой включить конденсатор.
    Каскад, выполненный по схеме рис. 1, а, может быть применен только в том случае, когда постоянная составляющая напряжения на сопротивлении нагрузки Uвых, 0 равна напряжению смещения Uc, необходимому для работы лампы в выбранном режиме. Если Uвых, 0 меньше Uc, то дополнительное напряжение смещения Uc’ = Uc — — Uвых, 0 можно получить, применив отдельный источник Ес = Uc’ (рис. 1,б) или включив дополнительное сопротивление Rk = Uc’/Ia0 (рис. 1,г). Наконец, когда Uвых, 0 больше Uc, то напряжение смещения подается с части сопротивления нагрузки R1 = Uc/Ia0 (рис. 1,в).
    Динамическая характеристика строится для определения режима работы лампы и ее параметров, необходимых для дальнейшего расчета каскада. На рис 2 показано построение динамической характеристики каскада, выполненного на лампе типа 6С2С по схеме рис. 1,в для RH = R1+ R2 = 6 кОм и Eа = 240 В. Построение производилось для случая, когда сопротивление нагрузки можно считать чисто активным (для частот, при которых реактивной составляющей нагрузки можно пренебречь). На этом рисунке показаны также зависимости от времени анодного тока лампы Iа и напряжений uвх, uск и uвых при синусоидальном входном сигнале и параметрах каскада, соответствующих построенной динамической характеристике. В дальнейшем, в примерах, иллюстрирующих свойства каскада, используются данные, полученные при этом построении.
    Коэффициент передачи напряжения каскада с катодной нагрузкой на частотах, при которых сопротивление нагрузки можно считать активным и равным RH, определяется из выражения
    где SДИН = S/(1 + RH / Ri) — крутизна динамической характеристики; если в анодную цепь лампы включено гасящее сопротивление Rф, не шунтированное конденсатором, то
    SДИН = S /[1 + (RH + Rф)/ Ri].
    Коэффициент передачи К0 тем больше, чем больше RH, но не может превысить величины μ/(1 + μ), то есть всегда меньше единицы. Из рис. 2 видно, что переменная составляющая напряжения иск, управляющая током лампы, может существовать только при условии, когда Uмакс.вх. больше Uмакс.вых.
    Например, при использовании лампы типа 6С2С и RH = 6 ком К0 = 0,9.
    Не давая усиления по напряжению, рассматриваемый каскад дает усиление по току и по мощности.
    Коэффициент усиления по току каскада с катодной нагрузкой равен
    Далее...

Усилительный каскад с катодной нагрузкой

Частотная характеристика каскада с катодной нагрузкой благодари действию обратной Связи имеет завал на более высоких частотах по сравнению с частотной характеристикой каскада с анодной нагрузкой, имеющего те же параметры. Она может быть рассчитана, если в формулы, выведенные для каскада с анодной нагрузкой, вместо R_i^’ подставить R_i.

Например, когда сопротивление нагрузки состоит на параллельно соединенных активного сопротивления R_H и емкости С_м и действием емкости С_ск можно пренебречь, то коэффициент частотных искажений М = K_o/K на некоторой частоте f равен

где R_э = R_H R_i^’ (R_H + R_i^’).

Высшая частота f_в, при которой М не превышает заданной величины, равна

где коэффициент А, зависит от величины М. При 1/М = 0,707 А = 1, при 1/ М = 0,8 А = 0,75 и при 1/М = 0,9 А = 0,49.

Если заданной является частота Д, то величина R_э, при которой получается требуемая частотная характеристика

Для рассмотренного ранее примера R_э = 336 Ом. Поэтому, если C_н = 300 пф, а С_э= 20 пф и допустим завал частотной характеристики на 3 дБ до (1/М = 0,707) то f_в = 1,6 МГц

Для каскада с анодной нагрузкой R_э = R_H R_i (R_H + R_i). Поэтому если в каскаде с анодной нагрузкой применить ту же лампу и сопротивление Z_н то R_э = 3,36 кОм и f_в = 0,15 МГц, т. е. в десять раз меньше, чем у каскада с катодной нагрузкой. Однако для одной и той же лампы, работающей в одном и том же режиме при одинаковых значениях R_э и С_э произведение Kf_в не зависит от того, применяется ли она в каскаде с анодной или катодной нагрузкой. Если при прочих равных условиях в каскаде с катодной нагрузкой сопротивление нагрузки равно R_HK, а в каскаде с анодной нагрузкой R_HА = R_HK /(1 +SR_HK), то коэффициенты передачи этих каскадов и их частотные характеристики будут одинаковыми.

Наличие емкости С_ск приводит к тому, что коэффициент передачи каскада, уменьшаясь с увеличением частоты, стремится не к нулю, а к величине C_ск(C_ск + С_кз + С_н). Это происходит потому, что на очень высоких частотах каскад с катодной нагрузкой представляет собой емкостной делитель, образованный емкостями С_ск и С_кз + С_н

Если С_ск << S_ДИНR_Н(С_кз + С_н) что обычно имеет место на практике, то коэффициент передачи каскада уменьшается с увеличением частоты сигнала. В Случае, когда С_ск = S_ДИНR_Н(С_кз + С_н) коэффициент передачи каскада не зависит от частоты сигнала и равен C_ск(C_ск + С_кз + С_н), а фазовый сдвиг между выходным и входным напряжением отсутствует; если же С_ск > S_ДИНR_Н(С_кз + С_н), тo при повышении частоты коэффициент передачи увеличивается, стремясь к величине C_ск(C_ск + С_кз + С_н).

Искажение формы импульсных напряжений в каскаде с катодной нагрузкой при С_ск << S_ДИНR_Н(С_кз + С_н) происходит таким же образом, как и в каскаде с анодной нагрузкой.

Если, например, нагрузка состоит из параллельного соединения активного сопротивления R_H и емкости С_н и входное напряжение имеет форму прямоугольного импульса, то выходное напряжение нарастает по экспоненте. Но при одинаковых R_H и С_н. в каскаде с катодной нагрузкой время нарастания выходного напряжения оказывается меньшим, чем в каскаде с анодной нагрузкой. Если время, необходимое для нарастания выходного напряжения от 0,1 до 0,9 его стационарной величины, обозначить через t_H, то в рассматриваемом случае

Для каскада с катодной нагрузкой время нарастания выходного напряжения будет во столько раз меньше времени нарастания напряжения в каскаде с анодной нагрузкой, во сколько раз R_a первого меньше R_a второго. Однако выигрыш во времени нарастания здесь происходит за счет проигрыша по усилению, а при одинаковых коэффициентах усиления сравниваемых каскадов время нарастания выходного напряжения получается одинаковым. Хотя на практике обычно имеет место неравенство С_ск < S_ДИНR_Н(С_кз + С_н), интересно отметить, что при С_ск = S_ДИНR_Н(С_кз + С_н) усиливаемый импульс воспроизводится без искажений.

Полное входное сопротивление каскада с катодной нагрузкой можно рассматривать как параллельное соединение некоторой входной емкости и входного активного сопротивления.

Входная емкость состоит из параллельно соединенных емкостей С_м, С_са и С'_Ск. Последняя соответствует реактивному сопротивлению, обусловленному током, протекающим между сеткой и катодом лампы через емкость С_ск. Переменная составляющая приложенного к ней напряжения в случае синусоидального сигнала и синфазно-сти напряжений u_вых и u_вх в 1/(1—К) раз меньше, чем переменная составляющая u_вх. Во столько же раз меньше и ток, протекающий через эту емкость, по сравнению с током, протекающим через С_ск при непосредственном подключении этой емкости к входным зажимам каскада. Следовательно, С'_ск = С_ск (1 — К), а полная входная емкость

Поэтому входная емкость каскада с катодной нагрузкой обычно меньше входной емкости каскада с анодной нагрузкой, что является достоинством каскада с катодной нагрузкой.

Если между переменными составляющими напряжений u_вх и u_вых имеется сдвиг фаз (частота усиливаемого сигнала такова, что реактивной составляющей нагрузки пренебречь нельзя), то эквивалентная емкость С_ск получает большее значение, чем ранее определенное, и при возрастании фазового сдвига приближается к значению С_ск. Поэтому на высоких частотах большого уменьшения входной емкости получить не удается.

При этом составляющая входного сопротивления, определяемая током промежутка сетка—катод, имеет, кроме емкостной составляющей, также и активную составляющую R’_вх. Если нагрузка имеет емкостной характер, то R’_вх отрицательно. Активное входное сопротивление каскада, схема которого изображена иа рис. 1, а (сопротивление R_с отсутствует), равно R’_вх.

При наличии сопротивления R_с (рис. 1, б и г) активное входное сопротивление состоит из параллельно соединенных сопротивлений R_с и R’_вх и становится отрицательным на частотах, при которых |R’_вх| < R_с.

В случае каскада, собранного по схеме рис. 1, в, активная составляющая входного сопротивления R_c, вызванная током через R_c, больше величины этого сопротивления во столько раз, во сколь ко ток, протекающий через R_c, меньше тока, который протекал бы через это сопротивление при его подключении ко входным зажимам каскада. Поскольку отношение указанных токов равно отношению U_{макс.вх.} – U’_макс. к U_{макс.вх.} то

Увеличение входного сопротивления позволяет уменьшить С_с во столько раз, во сколько R'_с больше R_с. При этом частотные искажения, вносимые цепью С_с R_c, остаются прежними. Кроме того, увеличение входного сопротивления уменьшает шунтирование входной цепью источника сигнала.

Если, например, К = 0,9, R₁ = = 470 Ом и R₂ = 5600 Ом, то R’_c больше, чем R_c в 5,9 раза.

Так как при емкостной нагрузке составляющая входного сопротивления R’_вх отрицательна, то на определенной частоте, зависящей от величины R_c (или R’_с ) и внутреннего сопротивления источника сигнала, каскад может возбудиться. Самовозбуждение может быть устранено, если в цепь сетки лампы включить последовательно сопротивление порядка десятков—сотен Ом. Следует иметь в виду, что чем больше величина этого сопротивления, тем хуже частотная характеристика предшествующего каскада на высоких частотах.

Максимальные выходное и входное напряжения при усилении синусоидальных сигналов определяются максимальной амплитудой анодного тока I_макс. ≈ I'макс ≈ I''_макс (рис. 2) которую может отдать лампа при допустимых нелинейных искажениях и отсутствии сеточных токов. Определив величину I_макс и зная абсолютное значение сопротивления нагрузки Z_Н, можно найти максимальную величину выходного напряжения.

U_{макс. вых} = U_макс Z_Н

Если сопротивление нагрузки состоит из параллельного соединения активного сопротивления R_H и емкости С_H, то

и максимальная амплитуда входного напряжения

U_{макс. вх} = U_{макс. вых}/К

где К = К₀/M — коэффициент передачи каскада на той частоте, при которой определяется U_{макс. вх}.

Если сопротивление нагрузки чисто активно (входное и выходное напряжения синфазны), то максимальная амплитуда входного напряжения также может быть определена как

где U_{макс. ск} ≈ U’_макс ≈ U’’_макс - максимальная амплитуда переменного напряжения между сеткой и катодом лампы, при которой работа происходит в линейной области динамической характеристики без захода в область сеточных токов (рис. 2).

Для того чтобы каскады с катодной и анодной нагрузками при одинаковом значении С_H имели одинаковую полосу пропускания, необходимо, чтобы активная составляющая нагрузки R_НА была в (1 + SR_НК) раз меньше, чем R_НК. Поэтому при одинаковой полосе пропускания с одной и той же лампы (при одинаковой максимальной амплитуде тока) можно получить в каскаде с катодной нагрузкой большее выходное напряжение, чем в каскаде с анодной нагрузкой. Выигрыш по максимально допустимому выходному напряжению, который дает каскад с катодной нагрузкой, не будет одинаковым на всех частотах и может быть определен как частное от деления величин Z_Н каскадов с катодной и анодной нагрузками.

Выигрыш по максимальному выходному напряжению получается также в случае необходимости согласовать выходное сопротивление усилителя с сопротивлением низкоомной нагрузки. Максимальная величина этого выигрыша близка к 2, если R_i^’ равно сопротивлению нагрузки.

Для получения заданной амплитуды выходного напряжения лампа оконечного каскада выбирается по максимальной амплитуде тока I_макс = U_{макс.вых.}/Z_Н (Z_Н определяется для той частоты, на которой оно минимально).

При усилении импульсных напряжений максимально допустимое значение перепада входного напряжения ∆U_{макс.вх.} = ∆U_макс.(1 — К) только в том случае, когда постоянная времени каскада τ_к = R_a (С_Н — С_кз) во много раз меньше времени нарастания фронтов импульса.

При усилении двусторонних импульсов можно считать ∆U_макс. ≈ ∆U’_макс. ≈ ∆U’’_макс. (рис. 2), при усилении же импульсов одного направления и соответствующем выборе рабочей точки ∆U_макс. ≈ ∆U’_макс. + ∆U’’_макс.

Чем меньше время нарастания фронта входного импульса, тем меньше величина входного напряжения, при котором изменение напряжения между сеткой и катодом не превышает допустимой величины ∆U_макс В пределе, когда время нарастания фронта входного напряжения равно нулю (входное напряжение нарастает мгновенно),

∆U_{макс.вх.} = ∆U_макс.

Таким образом, максимально допустимое входное напряжение в зависимости от времени нарастания входного импульса должно находиться в пределах ∆U_макс./(1 — К) > ∆U_{макс.вх.} > > ∆U_макс. и, например, если фронт входного импульса нарастает по экспоненте, показатель затухания которой

τ_и = τ_к и К₀ = 0,9, то ∆U_{макс.вх} ≤ 2,5 ∆U_макс.

Стабильность коэффициента передачи каскада с катодной нагрузкой при изменении параметров ламп значительно выше, чем стабильность коэффициента передачи каскада с анодной нагрузкой, вследствие глубокой отрицательной обратной связи, которой охвачен каскад. Если относительную нестабильность, которая определяется отношением приращения коэффициента передачи, вызванного изменением параметров, к коэффициенту передачи при средних параметрах лампы для каскадов с катодной и анодной нагрузками, обозначить через m и n, то при одинаковых параметрах ламп и нагрузок m = n/[1+ S_ДИНR_Н(1 + n)].

Так, например, если S_ДИН =1,5 мА/В, R_Н=6 кОм и n=0,3, то отношение не-стабильностей каскадов с анодной и катодной нагрузками равно 12,7. Для каскада усиления на сопротивлениях с анодной нагрузкой n = [(1 + α) β - γ]/(1 + α + γ). где

β = ∆μ/μ. γ = ∆R_i/R_i и α = R_Н/R_i.

Значительное увеличение стабильности коэффициента передачи является достоинством каскада с катодной нагрузкой.

Коэффициент гармоник каскада с катодной нагрузкой может быть определен как к_г = к'_г/(1+ S_ДИНR_Н), где к'_г — коэффициент гармоник, обусловленный нелинейностью используемого рабочего участка динамической характеристики.

Допустимое напряжение пульсаций. Если допустимым является напряжение пульсации на выходе усилителя, равное U_п, то допустимое напряжение пульсаций источника питания равно

Это напряжение значительно больше, чем соответствующее напряжение для каскада усиления на сопротивлениях с анодной нагрузкой.

В случае, если в цепи анода необходимо применить гасящее сопротивление R_ф, то величина конденсатора С_ф, шунтирующего сопротивление, выбирается исходя из допустимых искажений частотной характеристики на низшей частоте f_н рабочего диапазона и может быть рассчитана по формуле

где В — коэффициент, зависящий от величины в = R_ф/(R_i + μR_Н + R_Н) и допустимой величины частотных искажений на низких частотах.

Если на низшей рабочей частоте f_н спад частотной характеристики за счет цепи R_фС_ф не должен превышать 1 %, то при в = 0,5, В = 7,8, при в = 0,1 В = 3 и при в = 0,05 В = 2.

Если спад не должен превышать 5 %, то при в = 0,5 В = 3,3, при в = 0,1 В=1и при в = 0,06 В = 0,4.

В. Клязник, кандидат технических наук

Часть [1]  [2]

Статьи

Ламповый звук Тайны лампового звука Волшебство лампового звука [1] [2] Когда лампа лучше, чем транзистор [1] [2] Почему вакуумный триод звучит музыкально Схемотехника ламповых усилителей Лампы или транзисторы? Лампы! Однотактный ламповый усилитель для начинающих Двухтактные ламповые усилители Оконечный пушпульный усилитель - схема Уильямсона-Хафлера-Кероеса Рекомендации по повторению реплики схемы Уильямсона-Хафлера-Кероеса Однотактный усилитель с непосредственной связью. Схема Loftin-White [1] [2] Трехламповый усилитель Губина Однотактник на 300В Усилители низкой частоты Расчет каскада с нагрузкой в аноде Однотактный усилитель на лампе 807 [1] [2] Циклотрон. Мощный усилитель с выходными лампами ГУ-50 SE на RB300 Однотактный усилитель мощности на 300В. Модель WE91 для 90-х годов [1] [2] Как улучшить звучание HI-FI системы [1] [2] [3] [4] [5] [6] Лампы и звук: назад, в будущее [1] [2] [3] [4] [5] Однотактный ламповый ... [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] Апгрейд усилителя XD845MKIII [1] [2] "Усилитель" для наушников на SRPP [1] [2] [3] [4] [5] [6] Ламповый High-End [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [...] Обзор журнала Glass Audio за 1998 год [1] [2] Обзор журнала Glass Audio за 1999 год Корректор для винила Компенсированные регуляторы громкости Усилитель НЧ Даешь ONGAKU! Tubesaurus Rex Усилитель НЧ с комбинированной обратной связью Прибор для измерения напряжения накала высоковольтных кенотронов George Ohm живет в Харькове Ревизия однотактного усилителя с межкаскадным трансформатором Усилитель мощности НЧ с высоким КПД Двухканальный усилитель НЧ Усилитель НЧ с клавишным переключателем Радиотрансляционные установки ТУ-50 и ТУ-100 Портативный проигрыватель Усилитель НЧ Усилитель без выходного трансформатора Усилители без выходного трансформатора Лампово-полупроводниковый УМЗЧ Акустика Бытовые акустические системы [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] Там, где живут басы [1] [2] [3] [4] [5] [6] The Onken Enclosure Категории слухового восприятия [1] [2] Три взгляда на акустику помещений [1] [2] Акустика в которой мы живем [1] [2] Акустика офисов Мифы звукоизоляции Акустика отделочных материалов Акустический агрегат с объемным звучанием Акустические свойства домашней мебели Акустические линзы для громкоговорителей Акустические измерения в практике радиолюбителя Акустический фазоинвертор Акустика студий [1] [2] Полезные советы разработчиков Hi-End Триод против пентода. Что выбрать? [1] [2] SINGLE-ENDED VS PUSH-PULL [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] Одноламповые усилители низкой частоты Как пользоваться характеристиками электронных ламп Многоламповые усилители НЧ на импортных лампах Контактно-резисторный коммутатор входов Как проверять аппаратуру в салоне Что лучше: 4 или 8 Ом акустика? Выходной трансформатор для однотактника. Быть или не быть линейным Простая и быстрая проверка трансформаторов Десять способов усовершенствовать вашу аудиокомнату Испытатель ламп Понижение уровня фона в усилителях Evolution Пять правил рационального питания Трансформаторы в однотактных усилителях Выходные трансформаторы Измерение характеристик выходного трансформатора [1] [2] Однотактный «Magnum» Какая лампа нам нужна Какая лампа нам нужна и будет ли она? Улучшенная конфигурация листов трансформаторной стали Должен ли УМЗЧ иметь малое выходное сопротивление? [1] [2] Звук: интересные наблюдения Вся правда об акустике ProAc Немного теории лампового звука О заметности искажений История лампы 300B Краткая история возникновения Hi-Fi Возможен ли "виниловый ренессанс?" [1] [2] [3] Hi-End: Мифы и реальность [1] [2] Как не заблудиться в кабельных джунглях? Побалуйте свои уши! [1] [2] Ограничение сигнала усилителем – можно ли работать в клиппинге? "Хай-Энд" умер, да здравствует "Хай-Энд"! [1] [2] Блестящие звукозаписи [1] [2] [3] Семь слов об ошибках аудиоэкспертизы Частотные, нелинейные и фазовые искажения Внешние факторы, влияющие на восприятие звука Многоканальный окружающий звук [1] [2] [3] [4] Магнитная запись: мифы и реальность Теория схемотехники и звукотехники Для начинающих. Как работает усилитель [1] [2] Принципы схемотехники электронных ламп [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] Хрестоматия радиолюбителя, 1963г. [1] [2] [3] [4] [5] Конструктивный расчет входных и выходных трансформаторов [1] [2] Как работают звуковые трансформаторы Элементарная теория схем с обратной связью [1] [2] [3] Теория звукотехники Двухтактно-параллельный усилитель НЧ Особенности стандартов, описывающих мощность в звукотехнике Отрицательная обратная связь в усилителях Классы усилителей мощности Элементарная теория триода [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] Как работает лучевой тетрод О мощности, ваттах, децибелах... [1] [2] Теория звука [1] [2] [3] [4] Звук и цифровые технологии [1] [2] [3] [4] [5] [6] Проектирование абсолютно устойчивых усилителей [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] Звуковые форматы Описание стандарта MP3 Правильная мощность Начинающим. Радиолампа Высококачественный усилитель низкой частоты Объемный звук [1] [2] [3] Парадоксы электрона Вибратор к гитаре Ламповый авометр Старая и популярная 12АХ7/ЕСС83 Принцип устройства и работы электро-вакуумных приборов Двухэлектродные лампы Трехэлектродные лампы Рабочий режим триода Многоэлектродные и специальные лампы Электронно-лучевые трубки Газоразрядные и индикаторные приборы Фотоэлектронные приборы Собственные шумы электронных ламп Особенности работы электронных ламп на СВЧ Специальные электронные приборы для СВЧ Надежность и испытание электровакуумных приборов Основы схемотехники ламповых усилителей Искажения в усилителях, их измерение, меры по снижению искажений Основные сведения о радиокомпонентах Источники питания Каскады усиления мощности Каскады предварительного усиления Широкополосные усилители Усилительный каскад с катодной нагрузкой [1] [2] Life in Vacuum. EL34 Life in Vacuum. 6H8C, 6H9C Life in Vacuum. SV572 SV6550 6C5C 6C3П/6C4П Двойной триод 6Н3П Пентод 6Ж5П 6П42С / 6П45С Лучевой тетрод 6П1П Пентод 6П14П в оконечном каскаде Двойной триод 6Н14П Кенотрон 1Ц11П Демпферный диод 6Ц10П Что и как мы слышим

Найти на сайте

Информация

Продаём карбоновые обогреватели (495) 580-4070, www.infrakrasnik.ru

Холодильное, торговое и кухонное оборудование

Строительство недорогих брусовых домов

Это интересно

Пальчиковый лучевой тетрод 6П1П с пентодной характеристикой предназначен для использования в оконечных каскадах радиоприемников и усилителей низкой частоты. Он выполнен с девятиштырьковой ножкой. Размеры 6П1П несколько больше, чем у других пальчиковых ламп, что необходимо для обеспечения теплоотвода мощности, рассеиваемой на ее аноде и экранной сетке. По своим электрическим параметрам и характеристикам эта лампа весьма близка к лучевому тетроду 6П6С.
    Для лампы 6П1П установлены следующие значения:
    Uн макс = 7,0 В, U н мин = 5,7 В, Uа макс = 250 В, Uс2 макс = 250 В, Uкн макс = ± 100 В, Iк макс = 70 мА, Ра макс = 12 Вт, Рс2 макс = 2,5 Вт, Rc1 макс = 0,5 МОм. При этом предполагается, что напряжения источников питания стабилизированы.
    От лампы 6П6С лампа 6П1П отличается несколько меньшими предельными значениями напряжения на аноде и экранной сетке, максимальной мощностью рассеяния на аноде и несколько большей максимальной мощностью рассеяния на экранной сетке.
    Параметры ламп 6П1П должны удовлетворять данным, приведенным в табл. 1. Измерения параметров производятся при Uн = 6,3 В, Ua = 250 В, Uс2 = 250 В, Uс1 = 12,5 В, Uкн = ± 100 В, Ucl = 8,8 В, Ra = 5,0 кОм.
    Практически нестабильность источников может быть любой, но определенной, при этом напряжения на электродах должны устанавливаться такими, чтобы эти напряжения и выделяемые на электродах мощности не превышали указанных выше максимальных значений при наибольшем возможном напряжении источника. Напряжение же накала ограничено также и снизу, так как при пониженной температуре ухудшаются эмиссионные свойства оксидированного катода.
    Тепловой режим у лампы 6П1П более тяжелый, чем у лампы 6П6С, вследствие того, что размеры ее меньше. В лампе типа 6П1П витки первой сетки расположены очень близко к катоду, поэтому ее крутизна выше, чем у лампы 6П6С. Вследствие этого в отдельных экземплярах ламп 6П1П обратный ток первой сетки может увеличиться также и за счет термоэлектронной эмиссии первой сетки. При включении большого сопротивления в цепь первой сетки падение напряжения на нем за счет протекания обратного тока сетки может резко изменить режим работы лампы и сократить срок ее службы.
    В предельных нормах нет ограничения режима управляющей сетки по напряжению и рассеиваемой мощности; однако во избежание выхода лампы из строя на ее управляющую сетку не следует подавать положительное напряжение, при котором ток в цепи лампы будет превышать 20—30 мА.
    Обратный ток первой сетки представляет собой сумму ионного и термоэлектронного токов, а также тока утечки сетки. Если величина обратного тока находится в норме, то это является показателем хорошего вакуума.
    Поскольку Ri у лампы 6П1П несколько меньше, чем у 6П6С, имеющей Ri = 52 ком, а крутизна характеристики выше, то для получения одинаковой выходной мощности напряжение раскачки для 6П1П требуется меньше, чем для 6П6С.
    Номинальные значения междуэлектродных емкостей лампы 6П1П: входная Свх = 7,8 пФ, проходная Спр = 0,95 пФ, выходная Свых = 5,7 пФ. Для этой лампы большая проходная емкость не является недостатком, так как она предназначена для работы на низких частотах.
    В триодном включении коэффициент усиления лампы равен 10. При Uа = Uс2 = 250 В и Uc1 = — 12 В, Ri = 2000 Ом и S = 5 мА/В.
    Характеристики и режимы применения. Семейства типовых анодных характеристик лучевого тетрода 6П1П для напряжений на экранной сетке 100, 200 и 250 В и в триодном включении приведены на рис. 2, 3, 4 и 5.
    Качество лучевого тетрода или пентода, предназначенного для усиления мощности, определяется крутизной характеристики в точке, соответствующей критическому режиму, и распределением токов. Крутизна считается достаточной, если место перегиба характеристики расположено в области анодных напряжений, не превышающих 20—25% напряжения на экранной сетке. Ток экранной сетки в области пологих частей характеристик должен составлять не больше 10—15% анодного тока. Кок видно из характеристик рис. 2, 3 и 4, лампа 6П1П удовлетворяет этим условиям. Крутизна характеристики в критическом режиме у лампы 6П1П, однако, несколько меньше, чем у лампы 6П6С.
    В табл. 2 приведено несколько режимов лампы 6П1П при ее работе в классе А без токов сетки. Напряжение накала для всех режимов равно 6,3 в.
    Режим Ua = Uc2 = 250 в и Uc1 = — 12,5 В является основным рекомендуемым режимом для получения наибольшей мощности. В этом режиме лампа используется наиболее полно.
    Далее...