Это интересно

Напомним, что когда мы рассматривали вопрос о теоретических характеристиках петли для усилителей с обратной связью, то начинали с построения идеальной характеристики, которая простиралась от края рабочей полосы до бесконечности и имела заданную постоянную характеристику фазового сдвига в пределах всей этой области. Однако для получения решения, пригодного для использования на практике, необходимо принять во внимание, что характеристика петли для реальных усилителей в области достаточно высоких частот в большей степени соответствует асимптотической линии, определяемой паразитными элементами, чем идеальной характеристике.
    Построение, приведенное на фиг. 351 и 353, заключалось в том, что идеальная характеристика и асимптота были соединены прямолинейным отрезком определенной длины. Такое решение вопроса является простейшим. Однако имеются другие пути к тому, чтобы соединить эти две характеристики, причем в некоторых случаях удается получить насколько большую величину допустимой обратной связи, чем для указанного выше ступенчатого построения. Поэтому утверждение о том, что величина Ат, входящая в соотношение (18.7), определяет максимально возможную величину обратной связи, не является достаточно точным. Но с точки зрения практики, дополнительные возможные решения не должны серьезно приниматься в расчет, так как они дают величину обратной связи лишь на несколько децибел большую, чем в обычных случаях. Кроме того, подбор требуемых данных затрудняется тем, что мы имеем дело с областью частот, в которой паразитные элементы схемы приобретают существенное значение. Однако возможность получения этих решений представляет принципиальный интерес л имеет известное практическое значение, как мера того, насколько точно может быть осуществлена ступенчатая характеристика с целью получения удовлетворительных результатов.
    Причины возможности получения лучших результатов, чем в случае ступенчатой кривой, ясны из рассмотрения соответствующей фазовой характеристики. Из теории, относящейся к фазовому интегралу, следует, что разность между усилением по петле для некоторой достаточно низкой частоты, лежащей в пределах полосы, и усилением по петле для некоторой достаточно высокой частоты, для которой мы можем считать, что асимптотические условия целиком выполняются, — определяется площадью, ограниченной фазовой характеристикой для области, лежащей между этими двумя точками. Поэтому можно получить небольшое улучшение по сравнению со ступенчатой характеристикой среза, если заменить фазовую характеристику фиг. 352 такой, которая по возможности точно совпадает с линией 180° до края полосы и затем резко возрастает до своего конечного значения.
    Эту задачу можно решить либо аналитически, либо путем подбора формы ступенчатой характеристики. Пример возможных вариантов подбора характеристик приведен на кривых усиления фиг. 353 и на соответствующих фазовых кривых фиг. 359. Эти кривые построены только для области, лежащей в пределах между характеристикой идеального среза и асимптотой. На обеих фигурах кривые I относятся к исходной ступенчатой характеристике, в то время как остальные кривые представляют собой видоизмененные характеристики. При построении кривых было принято для простоты, что обратная связь на нижних частотах для всех видоизмененных характеристик одна и та же, и на 2 дБ больше, чем для исходной характеристики.
    Влияние, которое оказывает приближение фазовой характеристики к линии 180° в области, близкой к краю полосы, можно уяснить из рассмотрения фазовых характеристик фиг. 359. Строго говоря, этот вид характеристики не может быть отнесен к абсолютно устойчивым усилителям, так как здесь на нижних частотах получается фазовый сдвиг, несколько больший 180°. Однако величина этого превышения, очевидно, невелика и ею можно пренебречь, если принять во внимание, что усилители выполняются с известным запасом по фазовому сдвигу. Поэтому Ат представляет интерес лишь как одна из величин, которая входит в соотношение (18.9).
    Кривая III получена путем замены горизонтальной ступеньки исходной характеристики линией, имеющей небольшой наклон. За исключением того, что здесь затруднения с фазовой характеристикой в области нижних частот оказываются обойденными, в остальных отношениях мы получаем результаты, аналогичные предыдущему случаю. Однако в связи с тем, что точно контролировать характеристики петли обратной связи в асимптотической области довольно затруднительно, эти кривые дают результаты, которые могут быть получены легче, чем в случае кривых вида I или II. Кривые IV приведены для того, чтобы показать, каким образом повлияет продление плоской ступеньки характеристики до точки пересечения с асимптотой. Можно представить, что подобная характеристика получена за счет применения в какой-то части канала противорезонансного контура, включающего в себя паразитную емкость.
    Далее...

Роль ламп и электрических цепей в ограничении величины обратной связи

Материал, приведенный ранее, показывает, каким образом величина обратной связи, которая может быть .получена в любом усилителе, зависит от асимптотической характеристики петли обратной связи на высоких частотах.

Поэтому представляет известный интерес установить, каким образом основные части усилителя влияют на асимптотическую характеристику и каким образом улучшение какой-либо из них сказывается на общей допустимой обратной связи.

В предыдущем рассмотрении асимптотическая петля обратной связи считалась состоящей из двух основных частей. Одна из них включала в себя каскады канала прямого усиления, а вторая охватывала входную и выходную цепи и цепь обратной связи. Как мы уже видели, лампы определяют верхний положительный предел асимптотических значений ввиду того, что вряд ли возможно получить лучшие результаты, чем те, которые соответствуют случаю непосредственного включения цепи обратной подачи и выхода последнего каскада на вход первого каскада. Однако при заданных лампах многое зависит от того, насколько искусно проектировщик будет осуществлять цепь обратной подачи, не вводя в схему дополнительные шунтирующие емкости. Будет целесообразно продолжить здесь рассмотрение этого вопроса с тем, чтобы более детально показать, каким образом два указанных фактора влияют на величину общей допустимой обратной связи.

Влияние, которое оказывают на полную асимптотическую характеристику усилительные каскады и элементы цепи обратной подачи, можно более отчетливо уяснить, если на фиг. 351 добавить вторую асимптоту, которая будет характеризовать усиление ламп, работающих только на собственные паразитные емкости. Это приводит нас к результатам, представленным на фиг. 364. Асимптотическая характеристика для ламп показана в виде пунктирной линии. Она пересекает ось нулевого усиления на частоте f_t = G_m/2πC, где G_m и С — соответственно крутизна и емкость лампы, используемой в схеме.

Так как величина G_m/C представляет собой так называемый ¨коэффициент качества¨, то мы можем назвать частоту f_t ¨частотой коэффициента качества¨ прямого канала.

Фиг. 364

Расстояние между двумя асимптотами обозначено величиной A_t. Очевидно, что эта величина равна уменьшению усиления за счет цепи возвратной подачи на частоте f_t. В простейших схемах, которые, к тому же могут обеспечить наибольшую обратную связь, таких, например, как схемы, приведенные на фиг. 344 и 348, цепь обратной подачи сводится на верхних частотах к емкостному потенциометру, причем асимптотическое значение этой цепи определяется просто делением напряжения в этом потенциометре. На фиг. 364 это показано с помощью двух асимптот, имеющих равную крутизну, однако в более сложных цепях, разумеется, крутизны могут быть различны.

Интересующее нас соотношение может быть получено, если мы выразим частоту f_a, соответствующую пересечению с асимптотой, через члены f_t, A_t и п. Это позволит заменить соотношение (18.7) следующим:

(18.12)

Первый член соотношения (18.12) показывает, каким образом используемая обратная связь зависит при данной ширине полосы от Применяемых ламп. При маломощных лампах специальной конструкции частота f_t может доходить до 50 или даже 100 МГц. Однако если частота f₀ достаточно низка, то первый член будет иметь существенное значение даже в том случае, когда выбраны лампы с гораздо меньшей величиной f_t. Второй член соотношения (18.12) показывает, насколько величина обратной связи может уменьшиться за счет остальных элементов схемы.

Если детали в усилителе размещены рационально и все остальные конструктивные требования выполнены удачно, то этот член может давать лишь 10—15 дБ. При использовании современных ламп, второй член соответствует такому порядку величин, при которых усилитель должен иметь достаточно большую обратную связь при ширине рабочей полосы в несколько мегагерц. С другой стороны, если в отношении входной и выходной цепей, а также в отношении цепи обратной связи установлены очень жесткие требования или если рабочая полоса настолько узка, что соответствующая величина обратной связи может быть получена даже при отсутствии тщательно выполненной конструкции, то второй член может иметь существенно большее значение.

Оптимальное число каскадов в усилителе с обратной связью

В соотношение (18.12), помимо величин f_t и А_t входит также асимптотическая крутизна п. Так как лампы не вызывают завала асимптотической характеристики на частоте f = f_t, то мы можем варьировать величину п путем изменения числа ламп схемы, не воздействуя при этом на значение A_t. Это дает возможность подсчитать оптимальное число ламп, которое должно быть применено для каждого данного случая, с тем, чтобы получить максимально возможную величину обратной связи.

Если A_t мало, то первый член соотношения (18.12) будет иметь преобладающее значение, и очевидно, что здесь желательно иметь малое число каскадов. В качестве предельного значения можно принять n = 2, так как в случае лишь одного каскада степень обратной связи ограничивается величиной усиления по прямому каналу, что не было принято во внимание в настоящем анализе. С другой стороны, ввиду того, что второй член изменяется с величиной п более быстро, чем первый, оптимальное число каскадов будет возрастать, если A_t возрастет. В общем случае оно определяется соотношением

(18.13)

или, другими словами, оптимальное число каскадов равно выраженной в неперах величине завала асимптотической характеристики.

Результат, который получится, если мы выберем число п больше или меньше оптимального, можно установить, полагая n = λ(A_t /8,68). Это позволяет переписать (18.12) в виде

(18.14)

Очевидно, что первый член характеризует обратную связь, получающуюся при оптимальном числе каскадов, а второй член — то уменьшение обратной связи, которое вызвано использованием числа каскадов, отличного от оптимального. График для второго члена изображен на фиг. 365. Из него видно, что проигрыш получается сравнительно незначительным, если мы выбираем число каскадов в пределах от 0,5 до 2 от оптимального значения, однако при более существенном отклонении ухудшение будет значительно более заметным.

Фиг. 365

Ввиду того, что усилители с обратной связью обычно выполняются с тремя каскадами усиления по прямому каналу, мы можем проиллюстрировать эти соотношения, рассматривая вопрос о том, при каких условиях усилитель с тремя каскадами способен обеспечить максимальную величину обратной связи. Одно из экстремальных значений здесь будет соответствовать усилителю с очень широкой полосой, такому, например, как телевизионный усилитель с полосой в 4 МГц. При такой большой величине f ₀ приемлемая величина обратной связи может быть получена только при условии, что f_t столь велико, a A_t столь мало, насколько это возможно. Предположим, например, что наиболее подходящими значениями для этих величин будут соответственно 80 МГц и 18 дБ. Если мы примем, что n=3, то согласно (18.12) максимально допустимая обратная связь будет равна 45 дБ. Если принята во внимание соответствующая величина запаса по усилению и величина фазового сдвига, то на практике используется заметно меньшая величина обратной связи. Для выбранного A_t ближайшее число, удовлетворяющее (18.13), будет 2, однако из фиг. 365 ясно, что если вместо этого мы возьмем три каскада, то в результате получится лишь незначительная разница. С другой стороны, будет иметь место существенный проигрыш как в том случае, когда мы будем применять при заданном значении A_t больше трех каскадов, так и при увеличении оптимального п путем увеличения A_t.

Когда усилитель имеет более узкую полосу, то становится значительно проще получить большую величину обратной связи. Предположим, например, что f_t = 40 МГц и A_t = 3 неперам, или 26 дБ, так что три каскада соответствуют оптимальному числу. Тогда для трехкаскадного усилителя максимальная обратная связь будет 68 дБ для рабочей полосы в 400 кГц, для полосы в 100 кГц она будет больше 90 дБ и, наконец, для полосы в 10 кГц — больше 130 дБ. За исключением, может быть, первого случая, указанные значения лежат за пределами тех величин, которые представляют практический интерес. Они принципиально не могут быть осуществлены в практических конструкциях, так как величины A_t , которые в действительности встречаются, значительно больше, чем 3 непера, из которых мы исходим при расчете. Это, разумеется, означает, что оптимальное число каскадов соответственно больше, чем три. Таким образом, в качестве общего вывода мы можем сказать, что при использовании современных ламп с большим усилением, наиболее подходящим числом каскадов будет два или три для усилителей с рабочей полосой в несколько мегагерц. Однако для систем с меньшей шириной полосы, начиная, может быть, с полосы в несколько сот килогерц, допустимая обратная связь всегда может быть увеличена путем увеличения числа каскадов сверх трех. Правда, обратная связь, которая допустима даже при трех каскадах, столь велика, что ни в каких случаях не встречается практической необходимости в ее дальнейшем повышении.

В предыдущем рассмотрении, разумеется, не учитывалось то обстоятельство, что число каскадов, которое может быть использовано, ограничивается экономическими соображениями. Однако в других случаях добавление лишних каскадов для того, чтобы учесть требования, связанные с большим значением A_t является часто сравнительно простым средством увеличения допустимого значения обратной связи. Пример в этом отношении может быть взят из области мощных усилителей того типа, который используется в радиопередающих устройствах, где ограничения, накладываемые на усилитель, довольно жестки, в то время как стоимость дополнительных ламп, во всяком случае в маломощных каскадах, имеет сравнительно малое значение. В качестве крайнего примера мы можем рассмотреть задачу по созданию обратной связи по огибающей в передающем устройстве. При сравнительно узкой ширине полосы, которая обычно имеет место в высокочастотных каскадах передатчика, асимптотическая характеристика канала обратной связи будет сравнительно неблагоприятной. Для определенности примем, что f_а = 40 кГц и п = 6. В соответствии с (18.7) это приведет к максимально допустимой величине обратной связи 17 дБ, при полосе по низкой частоте 10 кГц. Предположим также, что дополнительные лампы, которые будут использоваться в маломощных каскадах, будут иметь частоту f_t, равную 10 МГц. Соответствующая величина A_t будет 33 непера, а это, согласно соотношению (18.13), означает, что допустимая обратная связь будет возрастать по мере увеличения ламп в схеме до 27. Естественно, что в подобном крайнем случае результат нужно рассматривать лишь как качественное указание на то, в каком направлении идет процесс. Если мы добавим только 4 лампы, то допустимая обратная связь станет равна 46 дБ, если же мы добавим 10 ламп, то она возрастет до 60 дБ.

Крайнее значение обратной связи в том случае, когда добавлены все 27 ламп, дается первым членом соотношения (18.14) и равно 66 дБ. Отсюда видно, что лишь небольшая часть усиления, даваемого дополнительными лампами, используется для непосредственного повышения величины обратной связи. Остальная часть усиления используется для того, чтобы скомпенсировать нежелательные фазовые сдвиги, вносимые другими частями схемы.

Часть [1]  [2]  [3]  [4]  [5]  [6]  [7]  [8]  [9]  [10]

Статьи

Ламповый звук Тайны лампового звука Волшебство лампового звука [1] [2] Когда лампа лучше, чем транзистор [1] [2] Почему вакуумный триод звучит музыкально Схемотехника ламповых усилителей Лампы или транзисторы? Лампы! Однотактный ламповый усилитель для начинающих Двухтактные ламповые усилители Оконечный пушпульный усилитель - схема Уильямсона-Хафлера-Кероеса Рекомендации по повторению реплики схемы Уильямсона-Хафлера-Кероеса Однотактный усилитель с непосредственной связью. Схема Loftin-White [1] [2] Трехламповый усилитель Губина Однотактник на 300В Усилители низкой частоты Расчет каскада с нагрузкой в аноде Однотактный усилитель на лампе 807 [1] [2] Циклотрон. Мощный усилитель с выходными лампами ГУ-50 SE на RB300 Однотактный усилитель мощности на 300В. Модель WE91 для 90-х годов [1] [2] Как улучшить звучание HI-FI системы [1] [2] [3] [4] [5] [6] Лампы и звук: назад, в будущее [1] [2] [3] [4] [5] Однотактный ламповый ... [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] Апгрейд усилителя XD845MKIII [1] [2] "Усилитель" для наушников на SRPP [1] [2] [3] [4] [5] [6] Ламповый High-End [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [...] Обзор журнала Glass Audio за 1998 год [1] [2] Обзор журнала Glass Audio за 1999 год Корректор для винила Компенсированные регуляторы громкости Усилитель НЧ Даешь ONGAKU! Tubesaurus Rex Усилитель НЧ с комбинированной обратной связью Прибор для измерения напряжения накала высоковольтных кенотронов George Ohm живет в Харькове Ревизия однотактного усилителя с межкаскадным трансформатором Усилитель мощности НЧ с высоким КПД Двухканальный усилитель НЧ Усилитель НЧ с клавишным переключателем Радиотрансляционные установки ТУ-50 и ТУ-100 Портативный проигрыватель Усилитель НЧ Усилитель без выходного трансформатора Усилители без выходного трансформатора Лампово-полупроводниковый УМЗЧ Акустика Бытовые акустические системы [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] Там, где живут басы [1] [2] [3] [4] [5] [6] The Onken Enclosure Категории слухового восприятия [1] [2] Три взгляда на акустику помещений [1] [2] Акустика в которой мы живем [1] [2] Акустика офисов Мифы звукоизоляции Акустика отделочных материалов Акустический агрегат с объемным звучанием Акустические свойства домашней мебели Акустические линзы для громкоговорителей Акустические измерения в практике радиолюбителя Акустический фазоинвертор Акустика студий [1] [2] Полезные советы разработчиков Hi-End Триод против пентода. Что выбрать? [1] [2] SINGLE-ENDED VS PUSH-PULL [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] Одноламповые усилители низкой частоты Как пользоваться характеристиками электронных ламп Многоламповые усилители НЧ на импортных лампах Контактно-резисторный коммутатор входов Как проверять аппаратуру в салоне Что лучше: 4 или 8 Ом акустика? Выходной трансформатор для однотактника. Быть или не быть линейным Простая и быстрая проверка трансформаторов Десять способов усовершенствовать вашу аудиокомнату Испытатель ламп Понижение уровня фона в усилителях Evolution Пять правил рационального питания Трансформаторы в однотактных усилителях Выходные трансформаторы Измерение характеристик выходного трансформатора [1] [2] Однотактный «Magnum» Какая лампа нам нужна Какая лампа нам нужна и будет ли она? Улучшенная конфигурация листов трансформаторной стали Должен ли УМЗЧ иметь малое выходное сопротивление? [1] [2] Звук: интересные наблюдения Вся правда об акустике ProAc Немного теории лампового звука О заметности искажений История лампы 300B Краткая история возникновения Hi-Fi Возможен ли "виниловый ренессанс?" [1] [2] [3] Hi-End: Мифы и реальность [1] [2] Как не заблудиться в кабельных джунглях? Побалуйте свои уши! [1] [2] Ограничение сигнала усилителем – можно ли работать в клиппинге? "Хай-Энд" умер, да здравствует "Хай-Энд"! [1] [2] Блестящие звукозаписи [1] [2] [3] Семь слов об ошибках аудиоэкспертизы Частотные, нелинейные и фазовые искажения Внешние факторы, влияющие на восприятие звука Многоканальный окружающий звук [1] [2] [3] [4] Магнитная запись: мифы и реальность Теория схемотехники и звукотехники Для начинающих. Как работает усилитель [1] [2] Принципы схемотехники электронных ламп [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] Хрестоматия радиолюбителя, 1963г. [1] [2] [3] [4] [5] Конструктивный расчет входных и выходных трансформаторов [1] [2] Как работают звуковые трансформаторы Элементарная теория схем с обратной связью [1] [2] [3] Теория звукотехники Двухтактно-параллельный усилитель НЧ Особенности стандартов, описывающих мощность в звукотехнике Отрицательная обратная связь в усилителях Классы усилителей мощности Элементарная теория триода [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] Как работает лучевой тетрод О мощности, ваттах, децибелах... [1] [2] Теория звука [1] [2] [3] [4] Звук и цифровые технологии [1] [2] [3] [4] [5] [6] Проектирование абсолютно устойчивых усилителей [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] Звуковые форматы Описание стандарта MP3 Правильная мощность Начинающим. Радиолампа Высококачественный усилитель низкой частоты Объемный звук [1] [2] [3] Парадоксы электрона Вибратор к гитаре Ламповый авометр Старая и популярная 12АХ7/ЕСС83 Принцип устройства и работы электро-вакуумных приборов Двухэлектродные лампы Трехэлектродные лампы Рабочий режим триода Многоэлектродные и специальные лампы Электронно-лучевые трубки Газоразрядные и индикаторные приборы Фотоэлектронные приборы Собственные шумы электронных ламп Особенности работы электронных ламп на СВЧ Специальные электронные приборы для СВЧ Надежность и испытание электровакуумных приборов Основы схемотехники ламповых усилителей Искажения в усилителях, их измерение, меры по снижению искажений Основные сведения о радиокомпонентах Источники питания Каскады усиления мощности Каскады предварительного усиления Широкополосные усилители Усилительный каскад с катодной нагрузкой [1] [2] Life in Vacuum. EL34 Life in Vacuum. 6H8C, 6H9C Life in Vacuum. SV572 SV6550 6C5C 6C3П/6C4П Двойной триод 6Н3П Пентод 6Ж5П 6П42С / 6П45С Лучевой тетрод 6П1П Пентод 6П14П в оконечном каскаде Двойной триод 6Н14П Кенотрон 1Ц11П Демпферный диод 6Ц10П Что и как мы слышим

Найти на сайте

Информация

seo анализ сайта

Каждому предприятию рано или поздно может понадобиться такая услуга как, грузоперевозки по России на автомобильном транспорте. Компания А-ТРАНС готова оказать подобные услуги по самым выгодным ценам.

Оценка квартиры

Онлайн фотошоп

Это интересно

До сих пор предполагалось, что фазовый сдвиг по петле обратной связи усилителя имеет наименьшую величину, которая возможна при данной характеристике усиления петли. Однако в некоторых усилителях имеет место отклонение от законов минимальных фазовых сдвигов. Это отклонение обычно можно учесть, добавляя линейную фазовую характеристику к обычной характеристике минимального фазового сдвига, В настоящем разделе будут рассматриваться только дополнительные характеристики этого типа. Дополнительная величина фазового сдвига, обычно, незначительна, если мы рассматриваем только рабочую полосу. Однако нужно принимать во внимание, что сточки зрения вопросов проектирования существенным является тот факт, что эффективная ширина полосы усилителя с обратной связью во много раз шире рабочей полосы.
    Отклонение от законов минимального фазового сдвига для петли обратной связи может получиться вследствие целого ряда обстоятельств. Основные из них перечислены ниже:
    1. Хорошо известно, что реакция электрической системы может быть точно изучена только с помощью уравнений электромагнитного поля. Законы электрических цепей представляют собой аппроксимацию, которая дает удовлетворительные результаты, когда длина волны используемого сигнала значительно больше геометрических размеров устройства, но которая оказывается неверной, если эти величины становятся соизмеримыми. При проектировании петли обратной связи это означает, что трудности, связанные с дополнительными фазовыми сдвигами, будут возникать всякий раз, когда путь вдоль петли станет сравнимым с длиной волны, соответствующей верхней используемой частоте.
    В качестве примера предположим, что расстояние вдоль петли будет равно 1 м. Длина волны в 1 м означает, что мы имеем частоту в 300 МГц. Так как сдвиг на одну длину волны соответствует сдвигу по фазе на 360°, то, следовательно, мы можем ориентировочно считать, что имеющая место в действительности фазовая характеристика петли обратной связи содержит дополнительную линейную составляющую с крутизной в 1,2° на мегагерц. В усилителе с узкой полосой этот дополнительный фазовый сдвиг будет несущественным, в то время как в телевизионных усилителях, где эффективная ширина полосы превышает иногда 50 или даже 100 МГц, указанное обстоятельство становится весьма важным.
    Очевидно, что избежать затруднения в этом отношении проще всего путем конструирования усилителя в как можно более компактном виде с тем, чтобы длина пути вдоль петли обратной связи была значительно меньше первоначально выбранной величины 1 м. Напротив, значительно большая величина дополнительного фазового сдвига получится в том случае, когда путь обратной связи очень значителен, как это, например, может быть в случае, когда мы создадим обратную связь по огибающей в передающем устройстве, используя приемную антенну, расположенную на некотором расстоянии от самого передатчика.
    2. Вторая основная причина, вызывающая дополнительный фазовый сдвиг, связана с влиянием времени пролета в лампах. Временем пролета называют время, которое требуется электронам для того, чтобы пройти путь в лампе от катода до анода под влиянием поля, создаваемого анодной батареей. Эта величина зависит от напряжения батареи и от расстояния между электродами. Можно учесть влияние времени пролета, вводя линейную фазовую характеристику, подобно тому как мы рассматриваем время запаздывания в обычных электрических системах. В современных лампах, предназначенных для работ на высоких частотах, соответствующий фазовый сдвиг будет составлять всего десятые доли градуса на мегагерц для каждой лампы. Даже при этих условиях величина фазового сдвига может быть значительной, если мы сложим фазовые сдвиги нескольких ламп и будем рассматривать эффективные полосы порядка 50—100 МГц.
    3. В усилителях с произвольным образом подобранными параметрами дополнительный фазовый сдвиг может возникнуть вследствие использования в некоторых частях петли таких систем, которые не обладают минимальным фазовым сдвигом. Трудности подобного рода обычно легко преодолеть. В качестве примера рассмотрим фиг. 366, на которой изображен экранированный входной трансформатор, который используется в усилителе с обратной связью по току. В идеальном случае трансформатор должен был бы входить в петлю обратной связи в качестве двухполюсника, включенного между β-цепью и сеткой лампы. Однако в действительности между вторичной обмоткой трансформатора и экраном имеются распределенные емкости, которые показаны на схеме.
    Далее...