Усилители Music Angel

    XD500MKIII
    XD800MKIII
    XD845MKIII
    XD845LE
    XD850MKIII
    XD8502AIII
    XD900MKIII
    T24 фонокорректор

Ламповый усилитель XD500MKIII: EL34, 2х50 Вт Ламповый усилитель XD800MKIII: KT88, 2х65 Вт Ламповый усилитель XD845MKIII: 845, 2х20 Вт Ламповый усилитель XD850MKIII: 300B, 2х9 Вт Ламповый усилитель XD8502AIII: 300B, 2х9 Вт Предварительный ламповый усилитель XD900MKIII: 12AU7, 12AX7

Усилители ARIA

    MINI 6
    MINI 5.1
    MINIP1
    MINIL3
    MINIP14

Ламповый усилитель MINI 6: KT88, 2х60 Вт Ламповый усилитель MINIP1: 6AQ5, 2х10 Вт Ламповый усилитель MINIL3: EL34, 2х35 Вт Ламповый усилитель MINIP14: 6P14, 2х10 Вт

Усилители LACONIC

    AZUR H2
    HA-02
    HA-03B
    HA-03B2
    HA-03M
    Lunch Box Pro

Ламповые усилители LACONIC HA-02,03B/B2/M: 6N6P, 2х1,2 Вт на 300 Ом

Акустические системы

    Music Angel One
    Music Angel 2.5
    Music Angel TK-10
    DIVA 5.2

Акустическая система Music Angel One: 20 - 100 Вт, 38 Гц - 30 кГц, 86 Дб/Вт/м Акустическая система Music Angel 2.5: 20 - 200 Вт, 20 Гц - 30 кГц, 86 Дб/Вт/м Акустическая система Music Angel TK-10: 10 - 250 Вт, 45 Гц - 22 кГц, 8 Ом, 97 дБ/Вт/м Акустическая система DIVA 5.2: 10 - 150 Вт, 36 Гц - 20 кГц, 90 дБ/Вт/м

Комплектующие

    Лампы
    Кабели

КТ 88: Filament Voltage 6.3 V Filament Current 1.6 A Plate Voltage (max) 800 V Plate Current (max) 230 mA Plate Dissipation (max) 40 W 845: D.C. Plate Voltage 1250 D.C. Grid Voltage -98 Peak A.F. Grid Voltage 93 D.C. Plate Current (ma.) 95 Power Output (watts) 15 21 300B: Filament Voltage 5 V Filament Current 1.2 A Plate Voltage (max) 450 V Plate Current (max) 100 mA Plate Dissipation (max) 40 W

Это интересно

Еще года два-три назад российские любители об однотактных триодных усилителях слышали, в большинстве своем, лишь краем уха. Аудио-пресса потрудилась на славу и, сегодня, только ленивый не знает об однотактниках. Да и рынок электровакуумных приборов весьма разнообразен - тут можно найти и мощные как тетроды и пентоды (6L6, EL34, 6550, ГУ50, ГУ72 и др.), так и триоды (6СЗЗС,6С41С, 6С4С, 300В). Правда, некоторые выдающиеся представители триодного племени до сих пор оставались в тени - сначала из-за их принадлежности к закрытой военной продукции, потом из-за прекращения их выпуска в связи с (кон)диверсией и, в конце концов, из-за малых объемов производства. Речь идет о мощном триоде RB300-3CX, разработанном в конце 50-х - начале 60-х годов специалистами Ленинградского НПО "Светлана"для оборонных целей и там же выпускающегося по сей день.
    Согласно ТУ электронная лампа RB300-CX представляет собой модуляторный триод коаксиальной цилиндрической конструкции, с косвенным накалом. Лампа выполнена в металлокерамическом оформлении с внешним анодом, рассчитанным для работы с принудительным воздушным охлаждением. Основное назначение -работа в схемах анодной модуляции. Триод имеет высокую крутизну характеристики (до 25 мА / В), низкое внутреннее сопротивление (менее 500 Ом). Выдерживает высокие анодные напряжения (постоянное 2,2 кВ, импульсное 5кВ) и способен рассеять на аноде 300 Вт.
    Выбор этого триода в качестве кандидата на роль выходной лампы однотактного усилителя не случаен - выокая степень линейности характеристик, большой коэффициент усиления и крутизна позволяют сконструировать очень простой усилитель, обладающий хорошими характеристиками и достойным звучанием и, к тому же, очень длительным сроком службы ресурс лампы составляет 10000 час (это по оборонным стандартам, для быта эта цифра втрое больше). Пожалуй, единственным недостатком RB300 является высокая стоимость, но, если учесть, что она прослужит столько же, сколько 3-5 комплектов знаменитых 300В, отдавая при этом вдвое большую мощность, то, наверное, это не так уж и страшно. Макет подобного усилителя был представлен на выставке "Российский High-End'97" от редакции журнала и, вот уже около года, скрашивает своим звуком мое существование. Итак, что же можно получить от металло- керамического произведения искусства под названием RB300-CX производства "Светланы". Немало: 16 Вт выходной мощности (6% искажений), при 50 В амплитуды возбуждения.
    Это при анодном напряжении всего лишь в 520 В, т.е. значительно меньше, чем требуется для получения подобных значений от ГМ70 или SV572-3. Небольшая амплитуда раскачки позволяет сделать усилитель всего о двух каскадах, его чуствительности хватит для работы с большинством источников сигнала. Кроме того, двухкаскадный усилитель дает возможность бескомпромиссно реализовать принцип взаимной компенсации четных гармоник, ранее рассмотренный в журналах Sound Practices Fall 1994 и Glass Audio V8 No4 1996.
    Об этом немного подробнее. Если внимательно изучить выходные характеристики лампы с нанесенной на них динамической характеристикой (см."Вестник" №2), то можно увидеть, что если подать на сетку чистый синус, положительная и отрицательная полуволны анодного напряжения будут разными. Увеличение сеточного напряжения вызывает рост анодного тока, крутизны характеристики и падение внутреннего сопротивления. Напряжение на аноде при этом уменьшается. С другой стороны, уменьшение напряжения на сетке закрывает лампу, снижает анодный ток, крутизну и увеличивает Ri. Характеристики лампы как бы "сжимаются" и, соответственно, амплитуда положительной полуволны анодного напряжения будет меньше отрицательной (не забудьте, что каскад инвертирует фазу входного сигнала). Это означает, что в спектре сигнала, снимаемого с анода лампы, появились четные (2-я и 4-я)гармоники. Теперь представим себе, что такой асимметричный сигнал будет подан на сетку следующего каскада на подобной лампе. При подаче на следующий каскад, отрицательная полуволна (большая) будет "сжиматься" по амплитуде, а положительная (меньшая) получит возможность большего усиления. То есть, процесс происходит в противоположном направлении. Таким образом, при полной идентичности ламп и их условий работы, возможна и полная компенсация четных гармоник. На практике входная и выходная лампы обычно разных типов, работают в различных режимах и на разные (в т.ч. комплексные, например, выходной трансформатор с подключенной акустикой) нагрузки. Но даже в этих условиях можно добиться реального снижения уровня четных гармоник на 10 - 20 Дб на средних и 2- 10 Дб на крайних частотах рабочего диапазона. Наилучшая компенсация наблюдается при выполнении условия:
    Следует помнить, что компенсация эффективно действует только по от ношению к четным гармоникам и не реализуется в отношении нечетных гармоник, доминирующих в спектре сигналов тетродов и пентодов: так что такой метод повышения линейности усилителей применим только к триодным конструкциям.
    Вернемся к усилителю на RB300.Полная схема одного канала приведена на рис.1 , а выходные характеристики RB300 с линией рабочей нагрузки (динамической прямой) для Ra = 4,5кОм - на рис.2.
    Первый каскад устройства выполнен на триоде 6С4П и обеспечивает предварительное усиление сигнала, поступающего на вход. Выбор лампы 6С4П обусловлен подобием ее характеристики характеристикам RB300ЗСХ, а также высоким усилением и низким внутренним сопротивлением. Последнее условие немаловажно -так как динамическая входная емкость выходной лампы может достигать величины 180 пФ, что на частоте 20 кГц имеет импеданс около 50 кОм. Кроме того, этот триод очень малошумящий и его геометрия строго выдерживает принцип эквипотенциальности (плоскопараллельная конструкция).Напряжение питания каскада выбрано равным 215 В и стабилизировано газоразрядными стабилитронами СГ2П. Для уменьшения шума, генерируемого стабилитронами, они зашунтированы высокочастотным конденсатором С4, а для снижения флуктуации напряжения стабилизации -электролитом СЗ. Анодная нагрузка 6С4П (13 кОм) выбрана из условия получения достаточного усиления (около 40) и необходимой амплитуды выходного напряжения на сетке лампы второго каскада -100 В (от пика до пика).
    Смещение на сетку 6С4П фиксированное, регулируется по степени компенсации искажений, вносимых выходной лампой. Достоинства такого способа подачи смещения, по сравнению с автоматическим (резистор в цепи катода), рассмотрены в моей статье в"Вестнике" №2.
    Выходной каскад выполнен по классической схеме однотактного трансформаторного усилителя класса А с нагрузкой в цепи анода [1]. Напряжение смещения на сетку - фиксированное. Связь между каскадами - емкостная, через С5. Выходной трансформатор имеет коэффициент трансформации 22,6, что дает величину анодной нагрузки лампы в 4,1 кОм (при сопротивлении нагрузки 8 Ом). Расчет обмоток выходного трансформатора производился из условия максимальной переменной составляющей индукции в магнитопроводе 3000 Гс, чтобы избежать его насыщения при максимальной амплитуде сигнала частотой 45 Гц. Снижение индуктивности рассеяния достигнуто путем секционирования обмоток [2], а уменьшение распределенной емкости - междуобмоточной изоляцией большой толщины.
    Источник питания отличий от известных схем не имеет. Единственное, на что следует обратить внимание, - это выбор диодов высоковольтного выпрямителя. Известно, что одно из принципиальных различий в работе вакуумного и полупроводникового диодов заключается в наличии у последнего процесса обратного восстановления при подаче' на диод обратного напряжения. После протекания прямого тока, он закрывается не мгновенно, а через определенное время. Все это время через диод протекает значительный ток. Несмотря на краткость процесса восстановления (сотни наносекунд - десятки микросекунд для различных типов диодов),значительная величина обратного тока, носящего импульсный характер, в реальной схеме выпрямителя вызывает возникновение широкого спектра электромагнитных помех, наводящих соответствующие ЭДС и токи во всех близлежащих проводниках и искажающих форму напряжения сети в моменты перехода через ноль. Это безусловно влияет на звуковые цепи, увы, только в сторону ухудшения качества. Бороться с такими помехами можно несколькими способами: либо применять вакуумные диоды, либо обвешивать выпрямитель уймой цепей поглощения энергии заряда, накопленного в диодах (Sound Practices Fall 1994), либо установить в выпрямителе диоды с большой площадью кристалла. Дело в том, что величина накопленного заряда в диоде прямо пропорциональна плотности прямого тока через переход. Следовательно, применив диоды с большой площадью перехода (т.е. на значительные токи 10 - 100 А) для выпрямления тока в 100 - 200 мА, можно заметно уменьшить энергию импульса обратного восстановления. Поэтому в выпрямителе рекомендую использовать силовые диоды с допустимыми токами более 10 А. Попутно замечу - практически все силовые диоды могут быть высоковольтными (обратные напряжения до 2000 В) [3], что решает проблему выпрямления анодных напряжений без последовательного соединения приборов. Вот, похоже, и все особенности схемы. Теперь несколько слов о компонентах.
    Все электронные компоненты схемы усилителя - отечественного производства. И дело здесь отнюдь не в редкости и цене импортных или в моем патриотизме (хотя и то, и другое имеет место). Большинство наших соотечественников даже не предполагают, насколько богата земля русская радиодеталями высшего качества. Начнем с резисторов. Многие адепты буржуйской элементной базы сходят с ума по продукции Alien Bradley и МСМ. Но многие ли знают, что наши ВС, УЛИ, С1-4, УНУ - ничем не хуже и представляют собой углеродное напыление на керамической основе без малейшего намека на полупроводниковые свойства металлооксидных и иных покрытий, а бороуглеродные БЛП, при аналогичных звуковых свойствах, обладают еще и редкостной стабильностью параметров и низким значением собственного шума. Как-то, читая "Sound Practices", я обратил внимание, как часто авторы, при шунтировании конденсаторов большой емкости, используют слюдяные с серебряными обкладками, емостью около 1000 - 5000 пФ, считая их наилучшими, с точки зрения звука. Бедные буржуи! Они вынуждены довольствоваться "слюдой" 3000 пФ х500 В за 3-5 USD , тут же у себя в ящиках я обнаружил конденсаторы КСГ0.1мкФ х 500 В 1 % - как раз то самое - серебро и слюда. Кроме того, их ТКЕ -всего 20 х 10-6 на 1°С от номинала, т.е. менее 0,5% в интервале температур от-60°С до +100°С. А маленькие СГМ1-СГМ4, вовсю применявшиеся даже в бытовой технике и лампах дневного света - та же самая конструкция, только пропитана техническим вазелином (до 10000 пФ, напряжение - до 500 В).Случаются еще большие чудеса - мне приходилось использовать конденсаторы ССГ - слюда-серебро; пропитка - церезин; емкость - 0,2 мкФ 0,1%; напряжение - 1000 В. Бумажные емкости - если и не такие "крутые", - далеко не аутсайдеры. Я не говорю об известных МБГ... (далее одна из множества букв алфавита) - про них всем известно. А вот старые емкости МКВ - бумага + станиолевая фольга, и все это пропитано парафином под давлением около 50 атм - думаю, заставили бы задуматься и самого Хироясу Кондо.Всякие MULTI- и MUSI-САРы, усиленно рекламируемые во многих изданиях, в России известны вот уже лет 40 под названиями ФТ, ФГТ, ФГТИ, ФПГН и отличаются от западных только в лучшую сторону - здесь в качестве диэлектрика работает небезызвестный фторопласт-4. "Телевизионные" К78-2 ни в чем не уступают полипропиленовым от VIMA. Для выбора просто перечислю типы отечественных конденсаторов, которые хороши во всех отношениях:
    Далее.....

 
 

Выходные трансформаторы

 

James Moir,GA 3\1994

ОБ АВТОРЕ

С середины 30-х годов Джеймс Мойр нашел свой жизненный интерес в электроакустике и сделал ее своей профессиональной карьерой. Большую часть своей активной деятельности он работал в английской фирме British Thomson- Houston Company. Оказавшись в ней после Второй Мировой, J.M. занимался разработкой специального оборудования для кинематографа, включая многоканальную запись и воспроизведение. В 60-х и 70-х годах в журнале "db" вел собственную рубрику, посвященную профессиональному звукоусилению. Участвовал в разработке стандартов SMPTE и AES. Умер в 1988 з. в возрасте 80 лет.

 

При рассмотрении работы выходного трансформатора весьма существенным шагом может быть устранение из схемы всех высоковольтных цепей. Действительно, при описании работы лампы и трансформатора во взаимодействии ,все элементы цепи лампы - сама лампа, резистор автосмещения, шунтирующий его конденсатор, разделительный конденсатор и резистор утечки в цепи сетки могут быть удалены и заменены одним резистором, равным внутреннему сопротивлению лампы в рабочей точке.

Однако, поскольку лампа является активным прибором, то она генерирует определенную мощность в цепи выходного электрода, следовательно, мы должны к резистору Ri добавить еще и генератор напряжения,мощностью, соответствующей отдаваемой лампой в нагрузку. Выполнив это,мы увидим, что часть схемы, обведенная пунктиром (Рис. 6А), может быть заменена всего двумя элементами(Рис. 6В) - резистором Ri и генератором с бесконечно малым внутренним сопротивлением, соединенными последовательно.

ЭТО СЛЕДУЕТ ПРИНЯТЬ НА ВЕРУ

Собственно выходной трансформатор упростить будет несколько сложнее. Типовая схема, показанная на Рис.4А, состоит из двух изолированных обмоток магнитносвязанных сердечником. Вторичная обмотка нагружена на сопротивление звуковой катушки громкоговорителя. Для начала, заменим, устраним из схемы резистор RLS звуковой катушки, чтобы получить схему Рис.4В. Следующий шаг придется просто принять на веру. Коэффициент трансформации, обычно обозначаемый n, не зависит от частоты, следовательно, чтобы не домножать любое сопротивление во вторичной цепи на n2 при каждом вычислении, примем соотношение витков обмотки равным 1:1, т.е. число витков первичной и вторичной обмотки возьмем одинаковыми.

Нагрузочный резистор величиной, скажем 1кОм, подключенный ко вторичной обмотке трансформатора с n=1 может быть заменен резистором точно такой же величины в цепи первичной обмотки, в том числе и на нижних частотах рабочего диапазона. Так мы упростили схему до состояния, показанного на Рис.6С, где трансформатор и нагрузка сведены к параллельной цепи из резистора RL и индуктивности LP, представляющую собой собственную индуктивность первичной обмотки, измеренную на нижней частоте с разомкнутой цепью вторичной обмотки.

Если выходное напряжение генератора не зависит от частоты, то изменения напряжения на RL и LP будут в точности соответствовать закону изменения напряжения на сопротивлении звуковой катушки.

ПРОСТЕЙШАЯ СХЕМА

Даже без конкретных значений RL очевиден ход частотной характеристики на нижних частотах и те меры, которые нужно предпринять для получения плоской АЧХ. Если генератор выдает напряжение очень низкой частоты, ток пойдет по цепи из последовательно соединенного га с параллельной ветвью RL и LP . В этом случае напряжение на RL (или LP ), будет представлять собой лишь малую часть собственного напряжения генератора - ведь величина импеданса LP (XL=2wfLP) на низких частотах очень мала.

По мере повышения частоты генератора импеданс LP будет расти (прямо пропорционально частоте) и на некоторой высокой частоте существенно превысит RL. Начиная с этой и для более высоких частот индуктивность LP может быть без ущерба удалена из рассмотрения и схема упростится до состояния Рис. 6D - генератор и два резистора.

На таких частотах напряжение на выходе схемы можно рассчитать по формуле:

 

U0 = Ui * RL / ( ra + RL )

 

Оно будет таковым и на всех более высоких частотах (о самых высоких частотах см. дальнейшие рассуждения).

Теперь условие получения плоской АЧХ на нижних частотах становится очевидным - индуктивность LP должна быть достаточно высокой, чтобы не шунтировать резистор RL.

Технически подготовленные читатели могут найти слабое место в этих рассуждениях. На тех частотах, где импеданс LP мал по сравнению с RL,общий импеданс цепи будет невелик и ток, отбираемый от генератора с постоянным выходным напряжением значительно возрастет, поддерживая примерно на постоянном уровне величину напряжения на RL и LP.

Детальный анализ показывает, что этот эффект компенсации может быть точно учтен путем уменьшения сопротивления в цепи генератора до величины параллельного соединения RL и rа, что еще более упрощает схему (Рис. 6Е). Эта схема имеет АЧХ в точности соответствующую АЧХ схемы Рис. 6А и демонстрирует удобство использования эквивалентных схем.

В схеме на Рис.6Е хорошо видно, что Uвых стремится к Uвх по мере увеличения импеданса Lp. Величина XL=2cofLp прямо пропорциональна частоте и легко понять, как трудно увеличить XL до величин, сравнимых с RG (сопротивление эквивалентного генератора) на самых низких частотах в несколько герц. При использовании трансформатора невозможно исключить спад на низких частотах, но частоту, на которой спад достигает заданной величины можно снижать путем увеличения LP.

По причинам, которые мы рассмотрим ниже, за нижнюю частоту среза принимают частоту, на которой импеданс LP равен значению RG; на этой частоте спад АЧХ будет равен ЗдБ. В большей степени это математическая абстракция, чем реальная точка, с которой начинается значительный спад характеристики. В реальности же ниже этой частоты выходная мощность будет падать со скоростью 6дБ /октаву.

Форма частотной характеристики ,т.е. соотношение Ui /Uo с частотой сигнала определяется отношением XL и RG и всегда неизменна. Все выходные трансформаторы имеют частоту среза на очень низких частотах, а "плохой" выходит на "плоскую" часть АЧХ на более высоких.

Удобно представить эту "универсальную" форму АЧХ в виде графика (Рис. 7), где fo - это частота, на которой величины XL и RG равны. По графику видно, что на частоте, где f1/fo cпад АЧХ составляет 3 дБ, а на половинной частоте всего 7 дБ.

Полученную кривую можно связать с практикой, если рассматривать выходные трансформаторы с конкретными значениями LP, которые определят АЧХ на низких частотах. К примеру, двухтактный каскад на EL34, работающих при величине нагрузки КА-A = 3,4 kОм. Каждая лампа имеет внутреннее coпротивление rа = 15 кОм и, следовательно, эквивалентное внутреннее сопротивление двухтактного каскада может быть принято равным 30 кОм.Это примерно в 10 раз больше, чем сопротивление нагрузки между анодами (соотношение типичное для тетродов и пентодов); в результате эквивалентное сопротивление генератора RG будет равно ЗкОм, лишь немногим меньше, чем сопротивление нагрузки 3,4 кОм. Если принять допустимым спад ЗдБ на 50 Гц, то импеданс индуктивности первичной обмотки LP на этой частоте должен быть равным 3 кОм, а сама индуктивность LP = 3000/250 = 10 Гн. Если требуется частота среза в 10 Гц, то индуктивность, соответственно, вырастет в 5 раз и будет равна 50Гн.

ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ

Основная задача расчета трансформатора - это определение числа витков и размера сердечника, необходимых для достижения заданной индуктивности. Любая величина индуктивности может быть получена двумя способами: малым числом витков на сердечнике больших размеров или значительным числом витков на маленьком сердечнике. В-первом случае мы получим трансформатор с высоким КПД и большой стоимости, а во втором, все наоборот - низкий КПД и невысокая цена. До тех пор, пока неопределены допустимые потери полезной мощности, выбор сердечника в существенной степени произволен.

По данным ведущих изготовителей, их высококачественные трансформаторы имеют в среднем удельный объем железа 2 куб.дюйма /Вт,т.е. набор пластин, показанных на Рис.8, толщиной в 1,5 дюйма способен работать с мощностью около 20 Вт. Более подробно вопрос выбора сердечника стоит рассмотреть позже, при анализе вносимых трансформатором искажений. Индуктивность катушки, намотанной на замкнутом стальном сердечнике, ориентировочно может быть рассчитана по формуле:

где N - число витков,

m - магнитная проницаемость железа,

S - площадь сечения железа,

l - длина силовой линии магнитного поля (все размеры даны в дюймах).

Величины, входящие а формулу, вполне понятны, за исключением магнитной проницаемости материала сердечника. Установить точное значение этого параметра невозможно, поскольку проницаемость всех известных магнитных материалов зависит от плотности магнитного потока, т.е. от индукции в сердечнике. Типичная зависимость магнитной проницаемости от индукции приведена на Рис.9, но практика показывает, что такие величины проницаемости не достигаются в трансформаторах при обычных условиях. Эти кривые справедливы для тороидальных сердечников без немагнитного зазора, да еще после специального отжига.

Штампованные пластины отжигают сравнительно редко и собирают в пакет с небольшими, но неустранимыми зазорами и, в конце концов, зачастую даже в двухтактных каскадах в первичной обмотке имеется небольшая несбалансированная составляющая постоянного тока. Все эти факторы снижают величину по сравнению с идеальными условиями измерения. Реальные значения проницаемости примерно в двое меньше идеальных, показанных на Рис.9. Величина изменяется пятикратно в диапазоне изменения индукции от 0,02 Тл до 0,5 Тл.

Таким образом и величина индуктивности первички будет изменяться в пределах пяти раз в зависимости от индукции и, соответственно, будет изменяться и частотный диапазон (вместе с изменением выходной мощности),хотя индуктивность, измеренная при невысокой индукции в магнитопроводе, достаточна для получения плоской АЧХ.

Выбор требуемой индукции и соответствующей ей величины индуктивности обмотки в существенной мере произволен, но если берется равной 1500 при В = 0,5Тл, то результат будет вполне удовлетворительным. Однако, проблема величины индукции в магнитопроводе вновь всплывет на поверхность при рассмотрении искажений в трансформаторе.

ВСЕГО ОДИН ВИТОК...

Опираясь на ранее означенную величину удельного объема железа 2куб.дюйма/Вт, можно считать, что набор стандартного железа (Рис. 8)толщиной 1,5 дюйма легко справится с 20 ваттами мощности. При таком наборе площадь сечения магнитопровода составит примерно 1,5 кв.дюйма, а длина силовой линии в магнитопроводе - около 8 дюймов. Подставив эти значения в формулу (1), получим 1100 витков для индуктивности 10Гн и 2400 витков для индуктивности 50Гн.

При рассмотрении гармонических искажений в дальнейшем, будет показано, что в общем случае индуктивность первичной обмотки, необходимая с точки зрения минимальных искажений, автоматически обеспечивает и широкий частотный диапазон.

Требуемое число витков может быть намотано единой катушкой, поверх которой наматывается вторичная обмотка (Рис. 10), однако, такая конструкция практически не применяемся в трансформаторах высокого качества. Чем же плоха эта простая и дешевая конструкция? Ответ на этот вопрос кроется в зависимости высокочастотных свойств трансформатора от взаимного расположения обмоток. Во всех предыдущих расчетах предполагалось, что весь магнитный поток, создаваемый первичной обмоткой концентрируется в сердечнике и связывает собой первичную и вторичную обмотки. Однако, это предположение не распространяется на область высоких частот. На простом примере (Рис. 11) видно, что магнитный поток катушки замыкается по двум различным путям. Основной путь - через сердечник, здесь концентрируется львиная доля магнитного потока. Кроме него имеется еще один путь, замыкающий очень незначительную часть потока - в обход сердечника, через воздух, как показано на Рис. 11. Это значит, что не весь магнитный поток, порождаемый первичной обмоткой, замыкается через вторичную.

В хорошем трансформаторе более чем 99,9% магнитного потока первички сцепляется с витками вторички, однако, оставшиеся 0,1% способны создать значительные потери на высоких частотах. Для объяснения этого явления вернемся к Рис. 6с.

ТУМАН РАССЕИВАЕТСЯ

Индуктивность первичной обмотки LP включена в параллель с резистором нагрузки RL, но для частот выше (50 -150) Гц, импеданс этой индуктивности становится много больше величины RL, и тогда, эффект шунтирования нагрузки низким импедансом индуктивности обмотки становится крайне малым. Выше этих частот LP не влияет на ход АЧХ трансформатора, которая определяется теперь только величинами га и RL и, таким образом, горизонтальна.

На частотах выше нескольких килогерц на АЧХ вновь начнется спад, который не учитывается эквивалентными схемами, Рис. 6. Потери на высоких частотах вносит индуктивность, представляющая эффект рассеяния магнитного потока вне сердечника и уменьшение связи между обмотками. На низких частотах рассеяние потока себя никак не проявляет.

Для описания эффекта рассеяния можно представить себе, что магнитный поток, порождаемый первичкой, минует несколько витков вторичной обмотки, тем самым оставляя эти витки как бы вне трансформатора, а индуктивность этих витков включена последовательно с RL. Совершенно не существенно - то ли 99% потока от первичной обмотки сцепляются со 100% вторичной, то ли 100% потока первички сцепляются с 99% вторички, но более ясная картина получается во втором случае. Индуктивность, соответствующая потерям потока первичной обмотки, сцепляемого со всей вторичной, называется индуктивностью рассеяния и ее можно измерить любым стандартным мостом переменного тока при замкнутой накоротко вторичной обмотке. Точно такой же результат даст измерение индуктивности вторичной обмотки при замкнутых выводах первички. (Численно значения будут отличаться ровно на величину квадрата коэффициента трансформации).

Результирующий эффект влияния индуктивности рассеяния на частотный диапазон легко определить по месту этой индуктивности в эквивалентной схеме. Она включена последовательно с сопротивлением нагрузки RL(Pиc. 12). С увеличением частоты импеданс индуктивности LS пропорционально возрастает, становясь сравнимым с величиной RL, а при дальнейшем повышении частоты превзойдет RL. Напряжение генератора теперь делится между тремя элементами - внутренним сопротивлением генератора rа, индуктивностью рассеяния LS и сопротивлением нагрузки RL и, соответственно, Uo (напряжение на нагрузке) будет уменьшаться с увеличением частоты со скоростью 6дБ/октаву.

Частота, на которой спад АЧХ будет значительным (опять берут точку -ЗдБ), является функцией отношения импеданса LS к суммарному сопротивлению ra+RL. Спад -ЗдБ наблюдается при XS = 2pFLS= ra+RL, а затем АЧХ падает со скоростью 6дБ/октаву (Рис.7В).

Соотношения, описывающие потери на низких и высоких частотах, одинаковы, что хорошо видно при сравнении форм кривых Рис. 7А и Рис.7В.

РЕАКТИВНОСТЬ РАССЕЯНИЯ

Ясно , что для расширения частотного диапазона в сторону высоких частот, необходимо всемерно уменьшать величину LS. Поэтому сейчас мы рассмотрим факторы, оказывающие на нее влияние. Не требуется особых усилий, чтобы понять как растет индуктивность рассеяния с увеличением числа витков обмотки, - как и всякая индуктивность, она растет пропорционально квадрату их числа.

С точки зрения уменьшения индуктивности рассеяния из этого факта нельзя извлечь никакой выгоды, поскольку, как мы видели ранее, общее число витков определяется требуемой нижней граничной частотой. Другое возможное решение - это уменьшение потока рассеяния, не сцепляющегося со вторичной обмоткой. Эта задача решается максимально возможным приближением витков вторичной обмотки к первичной. Обсудим возможности такого приближения.

Наихудший из возможных вариантов конструкции трансформатора - это элементарный трансформатор, показанный на Рис. 11, в котором первичная обмотка расположена на одном стержне сердечника, а вторичная на другом. Поток рассеяния в этом случае может составить значительную часть общего потока. Резко уменьшить поток рассеяния можно, намотав вторичную обмотку поверх первичной, как показано на Рис.10 и предпочитая тип пластин по Рис.8 тому, что применен в примере Рис.10. В этом случае поток рассеяния замыкается через промежуток между обмотками и, очевидно, будет во много раз меньше, чем в трансформаторе по Рис.11.

Дальнейшее уменьшение рассеяния достигается разделением какой-либо обмотки на две части, расположенные по разные стороны другой обмотки. Этот принцип секционирования может быть распространен и далее, когда и первичка и вторичка секционируются, а секции обмоток чередуются друг с другом. Некоторый типовые решения приведены на Рис.13. Схема секционирования (Рис. 13в)хороша для двухтактных усилителей тем, что сопротивление половинок первичной обмотки может быть сделано одинаковым .путем последовательного соединения крайних секций, имеющих число витков Р/4 последовательно для одного плеча и, соответственно, центральной секции Р/2 для другого. Кроме того, это уменьшает рассеяние между половинами первичной обмотки и вторички.

Заслуживают внимания два различных подхода к снижению индуктивности рассеяния. Ее уменьшение, посредством секционирования обмоток, имеет много преимуществ, но ограничивается необходимостью обеспечения изоляции секций друг от друга, выдерживающей анодное напряжение и амплитудные значения сигнала. Обычно вторичная обмотка заземляется, а первичная находится под потенциалом +Ua. Новые изоляционные материалы с высокой прочностью позволяют реализовать все преимущества этого способа из-за малой толщины изолирующих прокладок.

Индуктивность рассеяния трансформатора на сердечнике любого типа можно рассчитать с достаточной степенью точности по формуле:

(обозначения приведены на Рис. 14)

Видно, что индуктивность рассеяния увеличивается при увеличении радиуса намотки r, толщины изоляции S между обмотками и уменьшается при увеличении длины намотки I.

Железо с длинным и узким окном (Рис.15а) имеет меньшую индуктивность рассеяния на один виток, чем железо с квадратным окном (Рис.15 в).Однако, это преимущество не так велико, как может показаться на первый взгляд. Железо с высоким и узким окном имеет большую длину силовой линии и, соответственно, меньшую индуктивность обмотки, приходящуюся на один виток, чем железо с квадратным окном. В любом случае, у каждой геометрии пластин есть преимущества и, они могут быть оптимально реализованы.

ИСКАЖЕНИЯ

Последняя тема для обсуждения -это гармонические и интермодуляционные искажения, возникающие в приборах с магнитным сердечником. Эта тема не так проста для понимания и,поэтому, будет рассмотрена несколько подробнее, чем предыдущие.

Каким же образом возникают искажения в приборах со стальным магнитопроводом? Природа искажений лежит в нелинейной зависимости между напряженностью магнитного поля Н и индукцией В, но кроме того она обусловлена наличием гистерезиса в магнитных материалах.

В идеальном магнитном материале напряженность магнитного поля Н создает пропорциональную ей индукцию В в магнитопроводе. Так, если мы удвоим величину Н (например, увеличением числа витков или тока через обмотку вдвое), то и В должна удвоиться. Более того, величина В должна быть всегда одной и той же для каждого конкретного значения Н, независимо от направления тока в обмотке. Ни одно из этих требований не выполняется в реальных магнитных материалах. Что же происходит, хорошо видно из Рис.16, представляющего собой типичное соотношение В и Н для трансформаторной стали.

При росте тока от нуля через подмагничивающую обмотку при условии,что железо было намагничено в предыдущем цикле, индукция в магнитопроводе растет примерно пропорционально до точки а (Рис.16), затем пропорциональность нарушается (а-b) и, наконец, магнитопровод входит в насыщение (с), где очень большие приращения тока вызывают лишь незначительное увеличение В.

Когда ток в катушке меняет свое направление, то В падает не по кривой cba, а по кривой def, для которой значения В (соответствующие одним и тем же значениям Н) больше, чем при нарастании Н.

Чтобы величина В приняла нулевое значение, необходимо изменить направление намагничивающего тока (точка f). Начиная с этих значений процесс намагничивания будет симметричен рассматриваемому ранее, только в отрицательной полуплоскости (g, h, i, k, l), где величина В достигнет отрицательного максимума и вернется к нулю.

Cul-de-Sac

Существенным моментом является то, что изменения величины В образуют замкнутую площадь вместо прямой линии. График зависимости В/Н (Рис.16) наглядно демонстрирует,что синусоидальное изменение намагничивающего тока в первичной обмотке вызовет несинусоидальные изменения потока в магнитной цепи. А, поскольку, напряжение на вторичной обмотке пропорционально скорости изменения магнитного потока, то синусоидальное выходное напряжение может быть получено только при синусоидальном изменении магнитного потока; последнее, в свою очередь,получается только при несинусоидальном изменении тока в первичной обмотке.

На этом этапе рассуждений может показаться, что мы зашли в тупик: для неискаженной трансформации синусоидального сигнала потребуется создать несинусоидальный ток в первичной обмотке. Однако, этот тупик, по сути, надуманный и можно доказать,что лишь очень малая часть синусоидального напряжения на первичной обмотке будет участвовать в порождении несинусоидальной составляющей потока, соответственно, и выходное напряжение будет синусоидальным при условии малости сопротивления источника сигнала. Возникает вопрос - насколько же оно должно быть мало?

В природе существует несколько резко меняющих свои характеристики процессов, но не похоже, что искажения в трансформаторе будут нулевыми при нулевом сопротивлении источника, а затем, даже при очень малом его отличии от нуля, резко возрастут.

Детальный анализ показывает, что уровень искажений зависит от отношения сопротивления источника сигнала к импедансу индуктивности первичной обмотки и является функцией индукции, при которой работает магнитопровод. Последний момент объясняется тем, что связь между Н и В наиболее пропорциональна в районе точки а (Рис. 16). К сожалению, малые величины индукции достижимы только в трансформаторах с внушительными сердечниками (и ... высокой стоимостью).

УРОВЕНЬ ГАРМОНИЧЕСКИХ ИСКАЖЕНИЙ

Достоинства источников сигнала с низким выходным сопротивлением в вопросе уменьшения искажений не так уж очевидны и требуют более подробного объяснения.

Если генератор с нулевым внутренним сопротивлением и синусоидальным выходным напряжением работает на резистивную нагрузку, тогда и ток и напряжение будут синусоидальными. Если резистивную нагрузку заменить индуктивной (с железным сердечником), то напряжение останется синусоидальным, а форма тока будет несколько искажена - на величину, необходимую для получения синусоидального изменения магнитного потока, соответственно, и синусоидального напряжения на вторичной обмотке. Ток первичной обмотки будет содержать набор высших гармоник(третьей, пятой, седьмой ...).

В том случае, если в цепи генератора имеется еще и сопротивление, то ток в цепи менее искажен, а вот искажения напряжения возрастают. В общем случае, любое сопротивление в целом уменьшает искажения тока обмотки, необходимые для поддержания синусоидальной формы изменений магнитного потока, и, следовательно, напряжения на вторичной обмотке.

При обсуждении работы трансформатора на низких частотах было показано, что сопротивление ( RG ) , определяющее АЧХ в НЧ области, является параллельным соединением сопротивлений источника и нагрузки. Эта же самая величина определяет и уровень искажений. Если сопротивление обмотки трансформатора велико, то это значение следует суммировать с сопротивлением нагрузки перед расчетом величины эквивалентного параллельного соединения - RG.

Большинство изготовителей трансформаторных сталей приводят графики зависимости искажений от соотношения эффективного сопротивления нагрузки и импеданса первичной обмотки. Типовые зависимости для стали, содержащей 4% кремния (Si), обычно применяемой в высококачественных трансформаторах, приведены на Рис.17. Самая существенная информация, полученная от этих кривых, заключается в том, что искажения могут быть очень велики даже при малых значениях индукции, если сопротивление источника сигнала соизмеримо с импедансом первичной обмотки.

Выше я показал, что трансформатор с индуктивностью обмотки 10 Гн будет иметь частоту среза 50 Гц при работе двух ламп EL34 с нагрузкой 3,4 кОм. Интересно посмотреть каковы будут искажения. На частоте 50 Гц индуктивность 10 Гн имеет величину импеданса 3,14 кОм, примерно равную эквивалентному сопротивлению генератора при работе двух ламп EL34 в двухтакте. Следовательно, смотрим кривую wL=R. Индукция в магнитопроводе при мощности 20 Вт может быть рассчитана в соответствии с приложением и составит примерно 1Тл (10000 Гс).Для кривой wL= R такая величина индукции даже не рассматривается, максимальное значение равно 0,35 Тл и при этом искажения достигают 12% и в дальнейшем резко увеличиваются.

Второй ранее рассмотренный вариант обладал индуктивностью 50 Гн, обеспечивая частоту среза 10 Гц. Такой трансформатор, как было подсчитано выше, будет иметь 2400 витков в первичке. Увеличенное число витков снижает индукцию при полной мощности (20Вт) до 0,45 Гн, а проницаемость магнитопровода при этом примерно равна 3200. В результате индуктивность первичной обмотки увеличится до 110Гн, а отношение R / wL - до 11,5 на частоте 50Гц. В этом случае искажения на первичке превысят 1,7% при полной мощности, что вполне допустимо.

ПРОБЛЕМА ВЫБОРА

Эти цифры ясно показывают, что при разработке усилителя высокого качества, диапазон частот должен быть расширен в область НЧ значительно дальше нижней частоты в спектре входного сигнала, чтобы не допустить катастрофического возрастания искажений. В нашем, в общем-то типичном, примере частота среза составляет всего 10 Гц для достижения приемлемого уровня искажений в 2% на 50 Гц. Снижение индукции в магнитопроводе благоприятно сточки зрения снижения искажений, но значительное снижение В с этой целью обманчиво. Обеспечив значение В менее 0,5Тл на полной мощности, мало чего можно достигнуть дальнейшим его снижением - следует помнить, что при этом уменьшается m, соответственно и индуктивность первички Lp, а значит и отношение wL / R. Поэтому, при сильном уменьшении В не наблюдается резкого снижения коэффициента искажений. Ни один из магнитных материалов, имеющихся на сегодняшний день, не дает существенного улучшения в рассматриваемом вопросе.

Рис. 17 показывает еще один путь уменьшения искажения - снижение эффективного сопротивления источника сигнала. Первое, о чем задумываешься - тетроды и пентоды в этом отношении гораздо хуже триодов. Однако, дальнейшие рассуждения покажут, что это не совсем так. Две EL34 в двухтакте в пентодном режиме обладают эквивалентным сопротивлением ЗОкОм, а втриодном - всего лишь 6 кОм. Следует, однако, помнить, что эффективное сопротивление источника определяется параллельным соединением внутреннего эквивалентного сопротивления лампы и нагрузки, приведенной к анодам.

При включении пентодами две EL34 требуют сопротивления анодной нагрузки 3,4 кОм, соответственно, эффективное сопротивление генератора составит около 3 кОм. В триодном режиме внутреннее сопротивление ламп падает до 6 кОм, а требуемое сопротивление нагрузки возрастает до 10кОм ( в лучшем случае). В результате эффективное сопротивление генератора равно примерно 3,7 кОм. В этом аспекте данные лампы в триодном включении хуже, чем в пентодном.

Ультралинейный режим работы пентода или тетрода обеспечивает существенное снижение эффективного сопротивления генератора, что является еще одним аргументом за использование этих ламп по прямому назначению. Отрицательная обратная связь либо охватывающая весь усилитель (способ снижения искажений как), либо с анодов выходных ламп на катоды предыдущих (как способ снижения внутреннего сопротивления),имеет огромные преимущества и, по сути, является единственным средством снижения гармоник ниже 0,1% при полной выходной мощности.

P.S. Пусть не смущает столь большие значения магнитной проницаемости, это последствия устаревшей системы единиц CGS. Для расчетов следует убрать ноль у величины проницаемости, а степень знаменателя - уменьшить на единицу.

 

BECTHИK A.P.A. №3

 

Статьи

Ламповый звук
Тайны лампового звука
Волшебство лампового звука [1] [2]
Когда лампа лучше, чем транзистор [1] [2]
Почему вакуумный триод звучит музыкально
Схемотехника ламповых усилителей
Лампы или транзисторы? Лампы!
Однотактный ламповый усилитель для начинающих
Двухтактные ламповые усилители
Оконечный пушпульный усилитель - схема Уильямсона-Хафлера-Кероеса
Рекомендации по повторению реплики схемы Уильямсона-Хафлера-Кероеса
Однотактный усилитель с непосредственной связью. Схема Loftin-White [1] [2]
Трехламповый усилитель Губина
Однотактник на 300В
Усилители низкой частоты
Расчет каскада с нагрузкой в аноде
Однотактный усилитель на лампе 807 [1] [2]
Циклотрон. Мощный усилитель с выходными лампами ГУ-50
SE на RB300
Однотактный усилитель мощности на 300В. Модель WE91 для 90-х годов [1] [2]
Как улучшить звучание HI-FI системы [1] [2] [3] [4] [5] [6]
Лампы и звук: назад, в будущее [1] [2] [3] [4] [5]
Однотактный ламповый ... [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10]
Апгрейд усилителя XD845MKIII [1] [2]
"Усилитель" для наушников на SRPP [1] [2] [3] [4] [5] [6]
Ламповый High-End [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [...]
Обзор журнала Glass Audio за 1998 год [1] [2]
Обзор журнала Glass Audio за 1999 год
Корректор для винила
Компенсированные регуляторы громкости
Усилитель НЧ
Даешь ONGAKU!
Tubesaurus Rex
Усилитель НЧ с комбинированной обратной связью
Прибор для измерения напряжения накала высоковольтных кенотронов
George Ohm живет в Харькове
Ревизия однотактного усилителя с межкаскадным трансформатором
Усилитель мощности НЧ с высоким КПД
Двухканальный усилитель НЧ
Усилитель НЧ с клавишным переключателем
Радиотрансляционные установки ТУ-50 и ТУ-100
Портативный проигрыватель
Усилитель НЧ
Усилитель без выходного трансформатора
Усилители без выходного трансформатора
Лампово-полупроводниковый УМЗЧ
Акустика
Бытовые акустические системы [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13]
Там, где живут басы [1] [2] [3] [4] [5] [6]
The Onken Enclosure
Категории слухового восприятия [1] [2]
Три взгляда на акустику помещений [1] [2]
Акустика в которой мы живем [1] [2]
Акустика офисов
Мифы звукоизоляции
Акустика отделочных материалов
Акустический агрегат с объемным звучанием
Акустические свойства домашней мебели
Акустические линзы для громкоговорителей
Акустические измерения в практике радиолюбителя
Акустический фазоинвертор
Акустика студий [1] [2]
Полезные советы разработчиков Hi-End
Триод против пентода. Что выбрать? [1] [2]
SINGLE-ENDED VS PUSH-PULL [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7]
Одноламповые усилители низкой частоты
Как пользоваться характеристиками электронных ламп
Многоламповые усилители НЧ на импортных лампах
Контактно-резисторный коммутатор входов
Как проверять аппаратуру в салоне
Что лучше: 4 или 8 Ом акустика?
Выходной трансформатор для однотактника. Быть или не быть линейным
Простая и быстрая проверка трансформаторов
Десять способов усовершенствовать вашу аудиокомнату
Испытатель ламп
Понижение уровня фона в усилителях
Evolution
Пять правил рационального питания
Трансформаторы в однотактных усилителях
Выходные трансформаторы
Измерение характеристик выходного трансформатора [1] [2]
Однотактный «Magnum»
Какая лампа нам нужна
Какая лампа нам нужна и будет ли она?
Улучшенная конфигурация листов трансформаторной стали
Должен ли УМЗЧ иметь малое выходное сопротивление? [1] [2]
Звук: интересные наблюдения
Вся правда об акустике ProAc
Немного теории лампового звука
О заметности искажений
История лампы 300B
Краткая история возникновения Hi-Fi
Возможен ли "виниловый ренессанс?" [1] [2] [3]
Hi-End: Мифы и реальность [1] [2]
Как не заблудиться в кабельных джунглях?
Побалуйте свои уши! [1] [2]
Ограничение сигнала усилителем – можно ли работать в клиппинге?
"Хай-Энд" умер, да здравствует "Хай-Энд"! [1] [2]
Блестящие звукозаписи [1] [2] [3]
Семь слов об ошибках аудиоэкспертизы
Частотные, нелинейные и фазовые искажения
Внешние факторы, влияющие на восприятие звука
Многоканальный окружающий звук [1] [2] [3] [4]
Магнитная запись: мифы и реальность
Теория схемотехники и звукотехники
Для начинающих. Как работает усилитель [1] [2]
Принципы схемотехники электронных ламп [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8]
Хрестоматия радиолюбителя, 1963г. [1] [2] [3] [4] [5]
Конструктивный расчет входных и выходных трансформаторов [1] [2]
Как работают звуковые трансформаторы
Элементарная теория схем с обратной связью [1] [2] [3]
Теория звукотехники
Двухтактно-параллельный усилитель НЧ
Особенности стандартов, описывающих мощность в звукотехнике
Отрицательная обратная связь в усилителях
Классы усилителей мощности
Элементарная теория триода [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9]
Как работает лучевой тетрод
О мощности, ваттах, децибелах... [1] [2]
Теория звука [1] [2] [3] [4]
Звук и цифровые технологии [1] [2] [3] [4] [5] [6]
Проектирование абсолютно устойчивых усилителей [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10]
Звуковые форматы
Описание стандарта MP3
Правильная мощность
Начинающим. Радиолампа
Высококачественный усилитель низкой частоты
Объемный звук [1] [2] [3]
Парадоксы электрона
Вибратор к гитаре
Ламповый авометр
Старая и популярная 12АХ7/ЕСС83
Принцип устройства и работы электро-вакуумных приборов
Двухэлектродные лампы
Трехэлектродные лампы
Рабочий режим триода
Многоэлектродные и специальные лампы
Электронно-лучевые трубки
Газоразрядные и индикаторные приборы
Фотоэлектронные приборы
Собственные шумы электронных ламп
Особенности работы электронных ламп на СВЧ
Специальные электронные приборы для СВЧ
Надежность и испытание электровакуумных приборов
Основы схемотехники ламповых усилителей
Искажения в усилителях, их измерение, меры по снижению искажений
Основные сведения о радиокомпонентах
Источники питания
Каскады усиления мощности
Каскады предварительного усиления
Широкополосные усилители
Усилительный каскад с катодной нагрузкой [1] [2]
Life in Vacuum. EL34
Life in Vacuum. 6H8C, 6H9C
Life in Vacuum. SV572 SV6550 6C5C 6C3П/6C4П
Двойной триод 6Н3П
Пентод 6Ж5П
6П42С / 6П45С
Лучевой тетрод 6П1П
Пентод 6П14П в оконечном каскаде
Двойной триод 6Н14П
Кенотрон 1Ц11П
Демпферный диод 6Ц10П
Что и как мы слышим
 
 
 

Найти на сайте

 

Информация

Только к середине 80-х возникла новая волна спора между двухтактными усилителями на триодах и пентодных в ультралинейном включении. Противостояние касалось исключительно только РР схем; так что не будем обсуждать этот момент и скажем лишь одно - триоды вернулись, а наряду с ними вся орава усилителей с переключением триод/UL пентод.
    Вторая волна поднялась в начале 90-х, уже с знакомым нам конфликтом - двухтактные триоды против однотактных. Поскольку он так и не разрешен, им мы и займемся. Темы дебатов опять крутятся вокруг фазоинверторов, продуктов искажений, глубины ОС и вдруг всплывшего эффекта под названием "первый ватт".
    Далее...

 

Это интересно

Когда-то автору этих строк довольно много приходилось заниматься ламповой аппаратурой. В то время ламповая техника была делом, в общем-то, обычным, никто особенно не задумывался о каких-то уникальных свойствах ламповых усилителей. Официальная точка зрения была такой: ламповые конст­рукции имеют большие габариты, вес, потребляемую мощность, низкий КПД и вообще, являются пере­житком прошлого. Поэтому следует непременно осваивать и внедрять полупроводниковую аппаратуру.
    Измеренные параметры полупроводниковых усилителей порой поражали. Доходило до того, что отдельным мастерам усилительного дела (это не шутка) удавалось делать аппараты, искажения которых не получалось измерить профессиональной измерительной аппаратурой в звуковом диапазоне. При из­мерении приходилось "выходить" чуть ли не в диапазон радиочастот. Непонятно, правда, был ли смысл в подобных улучшениях, т.е. может, например, кто-нибудь на планете Земля услышать, при прочих рав­ных условиях, разницу между коэффициентами искажений 0,0005 и 0,005%? Психоакустики утверждают, что нет. Уровень искажений, замечаемый человеком, начинается примерно с 1%. Похоже, что гонка за нулями после запятой была больше самоцелью конструкторов, чем борьбой за качество звуковос­про­изве­де­ния.
    И вот, маятник качнулся в другую сторону. Сначала робкие возгласы, затем уверенный гул широ­ких масс возвестил о "ламповом ренессансе". Энтузиасты стали ожесточённо рыться на старых складах, запасах, чердаках в поисках заветной лампы. Как всегда, ситуацией воспользовались торгаши и барыги (пардон, предприниматели) - лампа, стоившая 2р50к подскочила до цены с тремя нулями. А как же - ра­ритет!
    Сменилась и доктрина. Если раньше обращали, для приличия, внимание на КПД, размеры, там, или вес  устройства, то теперь эти ограничения просто перестали существовать. 100 Вт потребляемой мощности на 10 Вт выходной - не беда! А 1000 на 10 - ещё лучше!
    Для использования в усилителях стали пробовать всё, что мало-мальски светится и греется. При­чём, использовать измерительную аппаратуру теперь стало почти неприлично. Только пробные прослу­шивания и субъективные мнения.
    Но маятник есть маятник, и на смену измеренным нулям после запятой пришли другие "запредель­ности". Например, на фоне нескольких сотен (а то и тысяч) витков обмоток разделительного трансформатора ошибка более чем в четверть витка считается фатальной и такой трансформатор счита­ется непригодным. Также, существует мнение, что режим работы некоторых типов ламп необходимо подбирать с точностью не хуже 1%, поскольку даже небольшие отклонения вызывают резкое изменение характера спектра сигнала.
    Нужно ли говорить, что подобные раздражители будоражили фантазию, и периодически возни­кала мысль о сборке той или иной конструкции лампового усилителя. Останавливал, как всегда, органи­зационный момент. Положим, что усилитель уже есть - и что дальше? Это ведь не "транзисторная бала­лайка", его в стойку не запихнёшь! Значит, нужно выделить для него отдельное место, причём этот уси­литель должен быть доминантой во всей аппаратуре, если вообще не в комнате... А в квартире и так много всяких, которые норовят в доминанты выйти :-) ...
    Постепенно идея об усилителе мощности трансформировалась в усилитель для низкоомных (32 Ома) наушников, тем более что в последнее время автору чаще всего приходится пользоваться именно наушниками для прослушивания фонограмм. К тому же, однажды в голову пришла, казалось бы, бредо­вая идея - а нельзя ли в этом случае обойтись без разделительного трансформатора?
    После того, как в распоряжении автора оказалось некоторое количество новых ламп, пригодных для данной задачи, начались "теоретические изыскания". Результат описан ниже.
    При прочтении статьи следует принять во внимание несколько моментов:
    - все написанное в статье справедливо только для данной конструкции усилителя и только при работе на низкоомную нагрузку в звуковом диапазоне частот;
    - в статье будут приведены некоторые, часто встречающиеся на форумах и в новой литера­туре утверждения (мнения), однако прямых ссылок на источники дано не будет, поскольку, в данном случае, су­щественно не "кто и где", а "что и сколько". Утверждения "из источников" приводятся для под­твержде­ния или опровержения их;
    - подтверждение или опровержение реализуется путём расчётов по классическим форму­лам и моделирования в программе MicroCap. По поводу моделирования существуют масса мнений: кто-то, не приемлет их ни в каком виде, кто-то считает, что моделирование непременно избавит от практи­ческой части - налаживания и доводки схемы. Истина, как всегда, где-то посередине. Конечно, сомни­тельно, чтобы измеренный в моделируемом усилителе коэффициент искажений совпал с реальным уси­лителем до сотых долей процента, но вот тенденции (увеличатся / уменьшатся) - запросто. К тому же, хорошо моделируются более простые вещи. Например: ток покоя лампы, коэффициент передачи и т.д.;
    - окончательный вариант усилителя будет опробован на практике, путём сборки опытного экземпляра с замерами основных параметров. Этим будут доказаны или опровергнуты предположения, используемые при разработке.
    Когда-то автору этих строк довольно много приходилось заниматься ламповой аппаратурой. В то время ламповая техника была делом, в общем-то, обычным, никто особенно не задумывался о каких-то уникальных свойствах ламповых усилителей. Официальная точка зрения была такой: ламповые конст­рукции имеют большие габариты, вес, потребляемую мощность, низкий КПД и вообще, являются пере­житком прошлого. Поэтому следует непременно осваивать и внедрять полупроводниковую аппаратуру.
    Измеренные параметры полупроводниковых усилителей порой поражали. Доходило до того, что отдельным мастерам усилительного дела (это не шутка) удавалось делать аппараты, искажения которых не получалось измерить профессиональной измерительной аппаратурой в звуковом диапазоне. При из­мерении приходилось "выходить" чуть ли не в диапазон радиочастот. Непонятно, правда, был ли смысл в подобных улучшениях, т.е. может, например, кто-нибудь на планете Земля услышать, при прочих рав­ных условиях, разницу между коэффициентами искажений 0,0005 и 0,005%? Психоакустики утверждают, что нет. Уровень искажений, замечаемый человеком, начинается примерно с 1%. Похоже, что гонка за нулями после запятой была больше самоцелью конструкторов, чем борьбой за качество звуковос­про­изве­де­ния.
    И вот, маятник качнулся в другую сторону. Сначала робкие возгласы, затем уверенный гул широ­ких масс возвестил о "ламповом ренессансе". Энтузиасты стали ожесточённо рыться на старых складах, запасах, чердаках в поисках заветной лампы. Как всегда, ситуацией воспользовались торгаши и барыги (пардон, предприниматели) - лампа, стоившая 2р50к подскочила до цены с тремя нулями. А как же - ра­ритет!
    Сменилась и доктрина. Если раньше обращали, для приличия, внимание на КПД, размеры, там, или вес  устройства, то теперь эти ограничения просто перестали существовать. 100 Вт потребляемой мощности на 10 Вт выходной - не беда! А 1000 на 10 - ещё лучше!
    Для использования в усилителях стали пробовать всё, что мало-мальски светится и греется. При­чём, использовать измерительную аппаратуру теперь стало почти неприлично. Только пробные прослу­шивания и субъективные мнения.
    Но маятник есть маятник, и на смену измеренным нулям после запятой пришли другие "запредель­ности". Например, на фоне нескольких сотен (а то и тысяч) витков обмоток разделительного трансформатора ошибка более чем в четверть витка считается фатальной и такой трансформатор счита­ется непригодным. Также, существует мнение, что режим работы некоторых типов ламп необходимо подбирать с точностью не хуже 1%, поскольку даже небольшие отклонения вызывают резкое изменение характера спектра сигнала.
    Нужно ли говорить, что подобные раздражители будоражили фантазию, и периодически возни­кала мысль о сборке той или иной конструкции лампового усилителя. Останавливал, как всегда, органи­зационный момент. Положим, что усилитель уже есть - и что дальше? Это ведь не "транзисторная бала­лайка", его в стойку не запихнёшь! Значит, нужно выделить для него отдельное место, причём этот уси­литель должен быть доминантой во всей аппаратуре, если вообще не в комнате... А в квартире и так много всяких, которые норовят в доминанты выйти :-) ...
    Постепенно идея об усилителе мощности трансформировалась в усилитель для низкоомных (32 Ома) наушников, тем более что в последнее время автору чаще всего приходится пользоваться именно наушниками для прослушивания фонограмм. К тому же, однажды в голову пришла, казалось бы, бредо­вая идея - а нельзя ли в этом случае обойтись без разделительного трансформатора?
    После того, как в распоряжении автора оказалось некоторое количество новых ламп, пригодных для данной задачи, начались "теоретические изыскания". Результат описан ниже.
    При прочтении статьи следует принять во внимание несколько моментов:
    - все написанное в статье справедливо только для данной конструкции усилителя и только при работе на низкоомную нагрузку в звуковом диапазоне частот;
    - в статье будут приведены некоторые, часто встречающиеся на форумах и в новой литера­туре утверждения (мнения), однако прямых ссылок на источники дано не будет, поскольку, в данном случае, су­щественно не "кто и где", а "что и сколько". Утверждения "из источников" приводятся для под­твержде­ния или опровержения их;
    - подтверждение или опровержение реализуется путём расчётов по классическим форму­лам и моделирования в программе MicroCap. По поводу моделирования существуют масса мнений: кто-то, не приемлет их ни в каком виде, кто-то считает, что моделирование непременно избавит от практи­ческой части - налаживания и доводки схемы. Истина, как всегда, где-то посередине. Конечно, сомни­тельно, чтобы измеренный в моделируемом усилителе коэффициент искажений совпал с реальным уси­лителем до сотых долей процента, но вот тенденции (увеличатся / уменьшатся) - запросто. К тому же, хорошо моделируются более простые вещи. Например: ток покоя лампы, коэффициент передачи и т.д.;
    Далее...

 

Информация

- Плитка из терракоты в современных интерьерах [1] [2] [3]

 

Усилитель ламповый XD850MKIII

XD850MKIII

Акустическая система Music Angel One

Music Angel One

Усилитель ламповый XD800MKIII

XD800MKIIIIII

Усилитель ламповый MINIP1

MINIP1