Усилители Music Angel

    XD500MKIII
    XD800MKIII
    XD845MKIII
    XD845LE
    XD850MKIII
    XD8502AIII
    XD900MKIII
    T24 фонокорректор

Ламповый усилитель XD500MKIII: EL34, 2х50 Вт Ламповый усилитель XD800MKIII: KT88, 2х65 Вт Ламповый усилитель XD845MKIII: 845, 2х20 Вт Ламповый усилитель XD850MKIII: 300B, 2х9 Вт Ламповый усилитель XD8502AIII: 300B, 2х9 Вт Предварительный ламповый усилитель XD900MKIII: 12AU7, 12AX7

Усилители ARIA

    MINI 6
    MINI 5.1
    MINIP1
    MINIL3
    MINIP14

Ламповый усилитель MINI 6: KT88, 2х60 Вт Ламповый усилитель MINIP1: 6AQ5, 2х10 Вт Ламповый усилитель MINIL3: EL34, 2х35 Вт Ламповый усилитель MINIP14: 6P14, 2х10 Вт

Усилители LACONIC

    AZUR H2
    HA-02
    HA-03B
    HA-03B2
    HA-03M
    Lunch Box Pro

Ламповые усилители LACONIC HA-02,03B/B2/M: 6N6P, 2х1,2 Вт на 300 Ом

Акустические системы

    Music Angel One
    Music Angel 2.5
    Music Angel TK-10
    DIVA 5.2

Акустическая система Music Angel One: 20 - 100 Вт, 38 Гц - 30 кГц, 86 Дб/Вт/м Акустическая система Music Angel 2.5: 20 - 200 Вт, 20 Гц - 30 кГц, 86 Дб/Вт/м Акустическая система Music Angel TK-10: 10 - 250 Вт, 45 Гц - 22 кГц, 8 Ом, 97 дБ/Вт/м Акустическая система DIVA 5.2: 10 - 150 Вт, 36 Гц - 20 кГц, 90 дБ/Вт/м

Комплектующие

    Лампы
    Кабели

КТ 88: Filament Voltage 6.3 V Filament Current 1.6 A Plate Voltage (max) 800 V Plate Current (max) 230 mA Plate Dissipation (max) 40 W 845: D.C. Plate Voltage 1250 D.C. Grid Voltage -98 Peak A.F. Grid Voltage 93 D.C. Plate Current (ma.) 95 Power Output (watts) 15 21 300B: Filament Voltage 5 V Filament Current 1.2 A Plate Voltage (max) 450 V Plate Current (max) 100 mA Plate Dissipation (max) 40 W

Это интересно

Определение. Усилителем с одноканальной обратной связью называется усилитель, для которого возвратная разность любой из ламп равна единице в том случае, когда усиление любой другой лампы, используемой в схеме, равно нулю.
    Очевидно, что это определение равносильно утверждению о том, что величины крутизны различных ламп могут входить в определитель системы только в виде произведения Gm1 Gm2... Gm n.
    При этом предполагается, что лампы имеют непосредственное каскадное включение и что возвратная разность для всех ламп в рабочих условиях имеет одну и ту же величину. Следует отметить, что приведенное определение не включает в себя усилителей, в которых имеются местные обратные связи в одной или нескольких лампах, за счет сопротивлений в цепи катода, паразитной емкости анод-сетка и т. п. С точки зрения инженерной практики, ограничение подобного рода иногда бывает чересчур строгим, так как многие из указанных выше схем можно рассматривать как схемы с одноканальной обратной связью, принимая лишь во внимание изменение усиления в предыдущих каскадах, которое создается за счет этой местной обратной связи.
    Однако, как показывает анализ, проведенный с более общей точки зрения, устойчивость подобных схем сильно зависит от степени изменения усиления лампы со сроком службы или же от того, насколько увеличивается усиление при разогреве ламп в результате включения.
    Поэтому, вообще говоря, предположение о том, что подобные системы без всяких ограничений можно рассматривать как усилители с одноканальной обратной связью, было бы необоснованным.
    С другой стороны, согласно приведенному выше определению, к усилителям с одноканальной обратной связью должны быть отнесены все системы, имеющие произвольное число различных цепей, по которым осуществляется обратная подача напряжения с анода оконечной лампы на сетку первой лампы. Пример расчета подобной системы приведен далее.
    Эта система имеет одну μ-цепь и две β-цепи, как это показано на фиг. 339. Различие между двумя указанными β -цепями существенно, так как только одна из этих цепей действует в рабочем диапазоне частот и, таким образом, определяет внешние параметры усилителя. Вторая β-цепь добавлена для улучшения фазового угла возвратного напряжения на высоких частотах. Однако для тех целей, которые ставятся при настоящем рассмотрении и которые главным образом имеют в виду вопросы устойчивости схемы, можно объединить любое число подобных путей обратной связи и считать, что мы имеем дело с одним четырехполюсником обратной связи.
    Чтобы удовлетворить требования к абсолютной устойчивости системы, воспользуемся анализом, изложенным ранее. Напомним, что диаграмма Т для типового усилителя соответствует одному из трех случаев, приведенных на фиг. 340. Если имеет место кривая типа II, которая охватывает точку (—1, 0), то система неустойчива. Усилитель будет устойчив при кривой типа I или III, из которых ни одна не охватывает точки (—1, 0).
    Однако устойчивость, определяемая кривой III, будет иметь место только до тех пор, пока кривая не сдвинется до критической точки. Таким образом, система может самовозбудиться, если за счет ухудшения параметров со сроком службы, усиление, даваемое лампами, начнет падать. Точно так же система может самовозбудиться и при возрастании усиления цепи от нуля при разогреве ламп после включения усилителя. Вследствие этого мы главе будем считать, что усилитель, относящийся к абсолютно устойчивому типу, соответствует кривой типа I и остается устойчивым при любых изменениях усиления цепи. Очевидно, что условие абсолютной устойчивости усилителя заключается в том, что фазовый сдвиг по петле обратной связи не должен превышать 180° до тех пор, пока усиление вдоль петли не упадет до нуля или же еще ниже. Однако теоретические характеристики, которые будут соответствовать этому условию, окажутся неудовлетворительными, так как указанный граничный фазовый сдвиг может в действительности быть превышен за счет небольших отклонений, обусловленных либо конструктивным выполнением усилителя, либо подбором его параметров.
    Таким образом, предельный фазовый сдвиг должен быть на некоторую определенную величину меньше 180°. Это иллюстрируется фиг. 341, на которой величина запаса по фазовому сдвигу обозначена через уπ радиан. Во многих схемах на частотах, выходящих далеко за пределы полосы, физически невозможно удержать фазовый сдвиг в указанных пределах.
    Далее...

 
 

Характеристики идеального среза

 

В вопросе, который сейчас нами рассматривается, существенно требование о том, чтобы усиление по петле обратной связи уменьшалось от значительной величины, соответствующей обычной полосе частот, до нуля или даже ниже на достаточно высоких частотах. При этом величина фазового сдвига не должна превышать некоторого заданного значения. Из общих соображений, приведенных ранее, следует, что это требование определяет, насколько резко должно уменьшаться усиление за пределами полосы. Если бы не было ограничений, обусловленных фазой, то было бы желательно, чтобы усиление уменьшалось очень резко. Чем резче убывает величина обратной связи, тем более узкой может быть взята та область, в которой требуется соблюдение условий, обеспечивающих отсутствие самовозбуждения.

Более того, желательно, чтобы срез характеристики имел место как можно раньше с тем, чтобы избежать трудностей, связанных с влиянием паразитных параметров на высоких частотах. Однако анализ, приведенный ранее, показывает, что фазовый сдвиг примерно пропорционален степени изменения усиления. Следовательно, если фазовый сдвиг не должен превосходить определенной величины, то и частота, начиная с которой появляется срез, не может превышать определенного предела. Например, если мы примем величину запаса по фазовому сдвигу равной 30°, то допустимый сдвиг по фазе μβ будет 150°, что примерно соответствует изменению величины усиления в 10 дБ на октаву.

Ясно, что желательно иметь в заданных пределах возможно большую допустимую величину фазового сдвига с тем, чтобы обеспечить возможно более резкий срез характеристики. Точная форма среза, которая наилучшим образом удовлетворяет этому условию, может быть найдена, если мы обратимся к анализу, связанному с соотношением, определяющим максимальную величину усиления межкаскадной цепи. Напомним, что это соотношение было получено из общей формулы в предположении, что усиление межкаскадной цепи постоянно в рабочей полосе и что фазовый угол за пределами полосы также постоянен и равен — π/2. Совершенно аналогичная аналитическая задача возникает и в данном случае, если требуется получить постоянную обратную связь в рабочей полосе.

Требования, относящиеся к усилению вдоль петли обратной связи, здесь должны заменить собой те требования, которые были установлены к усилению межкаскадной цепи, в то время как за пределами полосы требование о том, чтобы фазовый сдвиг по петле обратной связи не превышал известной величины, должно заменить собой соответствующие требования в отношении фазового угла межкаскадной цепи. Единственное различие заключается в том, что требования к фазовому углу должны соответствовать (1 —у радиан, взамен π/2 радиан. Следовательно, мы можем переписать те выражения, которые мы имели для усиления межкаскадной цепи и фазового сдвига применительно к цепи обратной связи, в следующем виде:

(18.1)

где А и В представляют собой соответственно вещественную и мнимую составляющие величины ln T=ln(—μβ), a A0 определяет усиление по петле в рабочей полосе частот. На фиг. 342 приведены кривые для А и В при значении у=1/6, соответствующем величине запаса по фазовому сдвигу в 30°. Разумеется, постоянная составляющая усиления А0 должна быть добавлена к величине, приведенной на графике (фиг. 342). Вследствие полной аналогии между вопросами, относящимися к межкаскадным элементам, и вопросами, связанными с петлей обратной связи, большая часть положений, изложенных в предыдущей главе, может быть непосредственно применена и в данном случае.

Наиболее существенные результаты в этом отношении заключаются в следующем:

1. Для случая межкаскадных элементов кривая, характеризующая зависимость усиления от lgω, переходит на высоких частотах в прямую с крутизной 6 дБ на октаву. Эта прямая соответствует характеристике, определяемой одной лишь паразитной емкостью.

Фиг. 342

В рассматриваемом сейчас случае точно так же кривая, соответствующая уравнению (18.1), переходит в прямую линию, имеющую крутизну, равную 12(1—у) дБ на октаву. Это показано пунктирной линией на фиг. 342. У края полосы действительная кривая будет спадать по закону, более резкому, чем прямая линия, если мы примем во внимание, что в пределах полосы крутизна характеристики равна нулю, а на краю полосы она лежит на 12(1—у) дБ выше прямой. Это соответствует выигрышу 6 дБ, который дает межкаскадный элемент с плоской формой характеристики усиления на краю полосы по сравнению с характеристикой, определяемой одной емкостью. Благодаря этому возникает возможность выиграть целую октаву в области интервала среза.

2. Если запас по фазе и величина усиления для петли обратной связи поддерживаются постоянными на высоких частотах, в то время как в пределах рабочей полосы имеет место изменение усиления с частотой, то абсолютный уровень усиления удовлетворяет условию, по которому площадь, ограниченная кривой, дающей зависимость усиления от φ = arcsin (ω/ω0) , должна быть постоянной.

3. Если усиление по петле обратной связи на высоких частотах и форма характеристики усиления в рабочей полосе заданы, в то время как за пределами области среза желательно иметь не постоянную, а переменную величину запаса фазового сдвига, то имеет место следующее положение: абсолютный уровень усиления в неперах будет изменяться в рабочей полосе частот на величину, равную выраженной в радианах средней высоте кривой, дающей зависимость (ω/ω0 [В — (1 —у)π] в функции от φ´ = sin (ω/ω0). Здесь В и (1—у определяют соответственно переменную и постоянную часть величины запаса фазового сдвига.

При расчете межкаскадных цепей характеристика усиления в области высоких частот является заданной, так как она определяется паразитной емкостью схемы. Основания к тому, чтобы считать характеристику заданной, в случае, когда имеют место приведенные выше условия 2 и 3, будут рассмотрены ниже. Следует также отметить, что, хотя эти условия непосредственно относятся к усилителям с изменяющимися величинами обратной связи и фазового сдвига в пределах рабочей полосы, однако они могут быть также использованы для уточнения предварительного расчета, относящегося к системам, в которых обратная связь и фазовый сдвиг несколько изменяются по своей величине, в то время как они должны быть постоянными. Например, если при предварительном подборе данных получаются в целом удовлетворительные результаты, за исключением того, что обратная связь изменяется по величине, то условие 2 показывает, какую величину обратной связи следует выбрать, чтобы получить более горизонтальную характеристику.

Полная аналогия между характеристикой идеального среза, определяемой условием 1, и характеристикой наибольшего усиления межкаскадных цепей дает возможность воспроизвести условие 1 с помощью усилителя, в котором коэффициент передачи по петле обратной связи полностью определяется межкаскадными элементами.

Подобное устройство, представляющее собой усилитель с обратной связью по напряжению, изображено на фиг. 343. Трансформатор, показанный на схеме, является идеальным и имеет коэффициент трансформации, равный единице. Этот трансформатор используется в схеме только для обеспечения необходимого для четного числа ламп в схеме сдвига по фазе. Можно было бы устранить этот трансформатор, переходя к пушпульной схеме с перекрещивающейся подачей обратной связи. Элементы нагрузки в обоих каскадах усилителя фиг. 343 относятся к типу, показанному на фиг. 301; они подобраны так, чтобы обеспечить максимальное усиление.

Усиление для петли, выраженное в децибелах, равно сумме усилений обоих каскадов и может быть выражено с помощью соотношения

(18.2)

где Gm — крутизна, а С — полная емкость каскада, равная сумме входной и выходной емкостей лампы. Это соотношение соответствует условию (18.1) для предельного случая, когда запас по фазовому сдвигу равен нулю.

Фиг. 343

Помимо того что рассмотренная схема фиг. 343 может служить примером, иллюстрирующим применение соотношения (18.1), она интересна также и с другой точки зрения. Эта схема определяет ту предельную форму, которую принимает усилитель, когда все остальные соображения по выбору параметров схемы приходится подчинить условию получения наибольшей возможной величины обратной связи. Для заданной системы величина обратной связи, которая может быть получена в пределах определенной полосы частот, определяется первым членом соотношения (18.2) и зависит только от отношения Gm/С и ширины полосы ω0. Величина Gm/C представляет собой так называемый коэффициент качества лампы. Если эту величину выразить в радианах в секунду, то она будет определять предельную частоту, на которой лампа, работающая на собственную межэлектродную емкость, перестанет давать усиление. Величина обратной связи будет равна нулю, когда ω0 равно 2Gm/C. Это можно установить либо из рассмотрения уравнения (18.2), либо непосредственно из того обстоятельства, что максимальное межкаскадное усиление будет на 6 дБ больше, чем усиление на краю полосы при использовании в качестве нагрузки одной лишь емкости С.

В некоторых из современных ламп коэффициент качества будет определять частоту, доходящую до 100 МГц. Поэтому сказанное выше означает, что в тех случаях, когда возможна осуществить систему, соответствующую приведенной на фиг. 343, возможно также получить и определенную величину обратной связи (|μβ|≥1) в пределах полосы на частотах до 200 МГц. Если в качестве исходной полосы мы возьмем полосу в 200 МГц, то величина обратной связи, которую будет давать система при более узких полосах, будет изменяться, обратно пропорционально квадрату ширины полосы. Так, при ширине полосы, превышающей 10 МГц, величина обратной связи будет примерно равна 50 дБ, при полосе больше 1 МГц—90 дБ и, наконец, при полосе больше 10 кГц—170 дБ.

Приведенные цифры соответствуют, разумеется, значительно большим значениям обратной связи, чем те, которые имеют место в обычной практике. Они были получены только благодаря предельной простоте схемы. В практических конструкциях оказывается необходимым включить входную и выходную цепи таким образом, чтобы они позволяли передать конечную величину мощности сигнала от усилителя к внешней цепи, и ввести β-цепь, имеющую потери, так чтобы усилитель давал известное усиление. Мы должны также принять во внимание такие факторы, как время пролета электронов в лампах, возможность использования ламп, имеющих меньшую величину коэффициента качества при одновременно лучших остальных параметрах, или же, наконец, наличие определенного запаса по величине фазового сдвига, что дает возможность создать устройство, имеющее соответствующую величину допусков в отношении подбора его данных. Все эти обстоятельства приводят к соответственному уменьшению величины обратной: связи в практических конструкциях.

Однако с общей точки зрения одна из наиболее важных задач, возникающих при проектировании усилителей с обратной связью, заключается в создании схемы с большой величиной обратной связи. В этом отношении схема фиг. 343, несмотря на свою искусственность, может быть использована как эталон, с которым можно вести сравнение других схем.

 

Часть [1]  [2]  [3]  [4]  [5]  [6]  [7]  [8]  [9]  [10]


Статьи

Ламповый звук
Тайны лампового звука
Волшебство лампового звука [1] [2]
Когда лампа лучше, чем транзистор [1] [2]
Почему вакуумный триод звучит музыкально
Схемотехника ламповых усилителей
Лампы или транзисторы? Лампы!
Однотактный ламповый усилитель для начинающих
Двухтактные ламповые усилители
Оконечный пушпульный усилитель - схема Уильямсона-Хафлера-Кероеса
Рекомендации по повторению реплики схемы Уильямсона-Хафлера-Кероеса
Однотактный усилитель с непосредственной связью. Схема Loftin-White [1] [2]
Трехламповый усилитель Губина
Однотактник на 300В
Усилители низкой частоты
Расчет каскада с нагрузкой в аноде
Однотактный усилитель на лампе 807 [1] [2]
Циклотрон. Мощный усилитель с выходными лампами ГУ-50
SE на RB300
Однотактный усилитель мощности на 300В. Модель WE91 для 90-х годов [1] [2]
Как улучшить звучание HI-FI системы [1] [2] [3] [4] [5] [6]
Лампы и звук: назад, в будущее [1] [2] [3] [4] [5]
Однотактный ламповый ... [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10]
Апгрейд усилителя XD845MKIII [1] [2]
"Усилитель" для наушников на SRPP [1] [2] [3] [4] [5] [6]
Ламповый High-End [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [...]
Обзор журнала Glass Audio за 1998 год [1] [2]
Обзор журнала Glass Audio за 1999 год
Корректор для винила
Компенсированные регуляторы громкости
Усилитель НЧ
Даешь ONGAKU!
Tubesaurus Rex
Усилитель НЧ с комбинированной обратной связью
Прибор для измерения напряжения накала высоковольтных кенотронов
George Ohm живет в Харькове
Ревизия однотактного усилителя с межкаскадным трансформатором
Усилитель мощности НЧ с высоким КПД
Двухканальный усилитель НЧ
Усилитель НЧ с клавишным переключателем
Радиотрансляционные установки ТУ-50 и ТУ-100
Портативный проигрыватель
Усилитель НЧ
Усилитель без выходного трансформатора
Усилители без выходного трансформатора
Лампово-полупроводниковый УМЗЧ
Акустика
Бытовые акустические системы [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13]
Там, где живут басы [1] [2] [3] [4] [5] [6]
The Onken Enclosure
Категории слухового восприятия [1] [2]
Три взгляда на акустику помещений [1] [2]
Акустика в которой мы живем [1] [2]
Акустика офисов
Мифы звукоизоляции
Акустика отделочных материалов
Акустический агрегат с объемным звучанием
Акустические свойства домашней мебели
Акустические линзы для громкоговорителей
Акустические измерения в практике радиолюбителя
Акустический фазоинвертор
Акустика студий [1] [2]
Полезные советы разработчиков Hi-End
Триод против пентода. Что выбрать? [1] [2]
SINGLE-ENDED VS PUSH-PULL [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7]
Одноламповые усилители низкой частоты
Как пользоваться характеристиками электронных ламп
Многоламповые усилители НЧ на импортных лампах
Контактно-резисторный коммутатор входов
Как проверять аппаратуру в салоне
Что лучше: 4 или 8 Ом акустика?
Выходной трансформатор для однотактника. Быть или не быть линейным
Простая и быстрая проверка трансформаторов
Десять способов усовершенствовать вашу аудиокомнату
Испытатель ламп
Понижение уровня фона в усилителях
Evolution
Пять правил рационального питания
Трансформаторы в однотактных усилителях
Выходные трансформаторы
Измерение характеристик выходного трансформатора [1] [2]
Однотактный «Magnum»
Какая лампа нам нужна
Какая лампа нам нужна и будет ли она?
Улучшенная конфигурация листов трансформаторной стали
Должен ли УМЗЧ иметь малое выходное сопротивление? [1] [2]
Звук: интересные наблюдения
Вся правда об акустике ProAc
Немного теории лампового звука
О заметности искажений
История лампы 300B
Краткая история возникновения Hi-Fi
Возможен ли "виниловый ренессанс?" [1] [2] [3]
Hi-End: Мифы и реальность [1] [2]
Как не заблудиться в кабельных джунглях?
Побалуйте свои уши! [1] [2]
Ограничение сигнала усилителем – можно ли работать в клиппинге?
"Хай-Энд" умер, да здравствует "Хай-Энд"! [1] [2]
Блестящие звукозаписи [1] [2] [3]
Семь слов об ошибках аудиоэкспертизы
Частотные, нелинейные и фазовые искажения
Внешние факторы, влияющие на восприятие звука
Многоканальный окружающий звук [1] [2] [3] [4]
Магнитная запись: мифы и реальность
Теория схемотехники и звукотехники
Для начинающих. Как работает усилитель [1] [2]
Принципы схемотехники электронных ламп [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8]
Хрестоматия радиолюбителя, 1963г. [1] [2] [3] [4] [5]
Конструктивный расчет входных и выходных трансформаторов [1] [2]
Как работают звуковые трансформаторы
Элементарная теория схем с обратной связью [1] [2] [3]
Теория звукотехники
Двухтактно-параллельный усилитель НЧ
Особенности стандартов, описывающих мощность в звукотехнике
Отрицательная обратная связь в усилителях
Классы усилителей мощности
Элементарная теория триода [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9]
Как работает лучевой тетрод
О мощности, ваттах, децибелах... [1] [2]
Теория звука [1] [2] [3] [4]
Звук и цифровые технологии [1] [2] [3] [4] [5] [6]
Проектирование абсолютно устойчивых усилителей [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10]
Звуковые форматы
Описание стандарта MP3
Правильная мощность
Начинающим. Радиолампа
Высококачественный усилитель низкой частоты
Объемный звук [1] [2] [3]
Парадоксы электрона
Вибратор к гитаре
Ламповый авометр
Старая и популярная 12АХ7/ЕСС83
Принцип устройства и работы электро-вакуумных приборов
Двухэлектродные лампы
Трехэлектродные лампы
Рабочий режим триода
Многоэлектродные и специальные лампы
Электронно-лучевые трубки
Газоразрядные и индикаторные приборы
Фотоэлектронные приборы
Собственные шумы электронных ламп
Особенности работы электронных ламп на СВЧ
Специальные электронные приборы для СВЧ
Надежность и испытание электровакуумных приборов
Основы схемотехники ламповых усилителей
Искажения в усилителях, их измерение, меры по снижению искажений
Основные сведения о радиокомпонентах
Источники питания
Каскады усиления мощности
Каскады предварительного усиления
Широкополосные усилители
Усилительный каскад с катодной нагрузкой [1] [2]
Life in Vacuum. EL34
Life in Vacuum. 6H8C, 6H9C
Life in Vacuum. SV572 SV6550 6C5C 6C3П/6C4П
Двойной триод 6Н3П
Пентод 6Ж5П
6П42С / 6П45С
Лучевой тетрод 6П1П
Пентод 6П14П в оконечном каскаде
Двойной триод 6Н14П
Кенотрон 1Ц11П
Демпферный диод 6Ц10П
Что и как мы слышим
 
 
 

Найти на сайте

 

Информация

Эксклюзивная венецианская штукатурка – эффект натяжного потолка.

Системы оповещения, видеокамеры, видеорегистраторы

Мартин - производство и продажа муки. Цены на продукцию, условия реализации. Реквизиты, контактные данные.

Урал-росс - поставки деталей трубопроводов: отводов, переходников, фланцев, трубопроводной арматуры, автоматики и пр.

 

Это интересно

Непосредственная аналогия между характеристиками межкаскадного усиления и коэффициентом передачи вдоль петли обратной связи оказывается нарушенной только в одном существенном пункте. В случае межкаскадных цепей очевидно, что предел абсолютного уровня усиления определяется тем обстоятельством, что на достаточно высоких частотах характеристики усилителя вырождаются в характеристики чисто емкостной нагрузки. Если усиление в рабочей полосе будет очень велико, то окажется невозможным уменьшить усиление за пределами полосы настолько, чтобы оно совпадало с усилением, определяемым чисто емкостной нагрузкой, без получения сдвига по фазе, превышающего 90°.
    В задачах, относящихся к коэффициенту передачи по петле обратной связи, абсолютный уровень усиления, который может быть получен в рабочей полосе, оказывается ограниченным условиями, сходными с предыдущими, но более сложными. Если исходить из чисто теоретических соотношений, аналогичных (18.1), то ясно, что не существует никаких обстоятельств, которые в этом отношении ограничивали бы величину обратной связи. Если, однако, постоянная Ло, определяющая величину обратной связи в рабочей полосе частот, будет возрастать, то область, в пределах которой имеет место заметная величина коэффициента передачи, начнет расширяться в сторону все более и более высоких частот. Ограничение наступает в том случае, когда частота становится столь высокой, что паразитные параметры определяют поведение системы и не дают возможности получить с достаточной точностью те результаты, которые соответствуют уравнению (18.1). Например, мы, очевидно, встречаемся с затруднениями в том случае, когда соотношение (18.1) определяет усиление вдоль петли обратной связи при столь высокой частоте, что лампы, работающие лишь на собственные межэлектродные емкости, не могут обеспечить усиление. Этот предельный случай, который осуществляется в рассмотренной нами специальной схеме фиг. 343, является одной из причин возможности использования этой схемы при расчетах для сравнения с ней других схем. В практических схемах усилителей ограничения в усилении по петле обратной связи возникают раньше, вследствие наличия дополнительных потерь в величине коэффициента передачи по петле, за счет входной и выходной цепей, а также β-цепи.
    В сравнении со случаем межкаскадного усиления основное различие, которое должно быть отмечено, заключается здесь в том, что коэффициент передачи на высоких частотах зависит от целого комплекса причин, а не от одной лишь величины собственной паразитной емкости. Характеристика, которая определяет величину передачи по петле обратной связи на достаточно высоких частотах при учете действия всех паразитных параметров петли, будет в дальнейшем называться асимптотической характеристикой петли. На примере схемы, приведенной на фиг. 344, легко понять, как можно рассчитать такую асимптотическую характеристику. Схема представляет собой усилитель с обратной связью по напряжению. Система относится к Т-образному типу и образуется цепями N5, N6 и N7. Входная и выходная цепи представлены элементами N1 и N4 , а межкаскадные сопротивления — элементами N2 и N3. Конденсаторы С представляют собой паразитные емкости, за исключением конденсаторов С5 и С6, которые могут рассматриваться как емкости, введенные в схему для шунтирования сопротивлений N5 и N6 с тем, чтобы на высоких частотах получить необходимую величину передачи с выхода на вход. На достаточно высоких частотах величина передачи по петле обратной связи будет определяться только величиной этих емкостей, независимо от значения N. Таким образом, если обозначить крутизны ламп через Gm1 Gm2 и Gm3, то асимптотические значения усиления для первых двух ламп будут Gm1/ωC2 и Gm2/ωC3. Оставшаяся часть петли обратной связи будет включать в себя третью лампу и потенциометр, составленный из емкостей С1, С4, С5 и С6. Асимптотическую величину усиления можно записать в виде Gm3/ωC, где величина полного асимптотического усиления будет представлять собой произведение всех этих величин или, другими словами, будет равна Gm1 Gm2 Gm3/ω3 C C2 C3.
    Далее...

 

Усилитель ламповый XD850MKIII

XD850MKIII

Акустическая система Music Angel One

Music Angel One

Усилитель ламповый XD800MKIII

XD800MKIIIIII

Усилитель ламповый MINIP1

MINIP1